Подвеска путей перегона:
компенсированная М-95+2МФ-100
К=2К так как 2 контактных провода в подвеске.
Для вычисления допустимой длины пролета на прямых участках пути воспользуемся формулой:
;
К - номинальное натяжение контактного провода МФ-100, равное 1000 даН для 1 провода и 2000 даНдля 2МФ-100;
Рк - статическая составляющая ветровой нагрузки на контактный провод:
Сх - аэродинамический коэффициент, равный 1,55;
d = H =11,8 мм – высота контактного провода;
qр - расчетный скоростной напор ветра:
qн - нормативный скоростной напор ветра, равная для II ветрового района 342 Па;
kv - коэффициент учитывающий влияние местности, равный 1,26, т.к. z0 = 0,05;
Впр . – сомножитель для прямых участков путей, который определяется по выражению:
;
bк.доп -допустимое отклонение контактного провода под действием ветровой нагрузки, равное 0,5 м для прямых участков пути;
− отклонение опоры под действием ветра на уровне расположения контактного провода, которое определяется в зависимости от расчетной скорости ветра.
Нормативная величина скорости ветра для II ветрового района Vн =23, 6 м/c;
Расчетная величина скорости ветра
При Vр =29,73 м/с =0,015;
а - зигзаг контактного провода, равный 0,3 м;
По алгоритму:
1) Примем К1 =1, Рс =0;
2) Определим lдоп:
С учетом того что длина пролета не должна превышать 70 метров, то
принимаем lдоп =70 м.
1.4. Определение допустимой длины пролета на кривом участке пути перегона (R=800).
Подвеска путей перегона:
компенсированная М-95+2МФ-100
К=2К так как 2 контактных провода в подвеске.
Для вычисления допустимой длины пролета на прямых участках пути воспользуемся формулой:
;
К - номинальное натяжение контактного провода МФ-100, равное 1000 даН для 1 провода и 2000 даНдля 2МФ-100;
Рк - статическая составляющая ветровой нагрузки на контактный провод:
Сх - аэродинамический коэффициент, равный 1,55;
d = H =11,8 мм – высота контактного провода;
qр - расчетный скоростной напор ветра:
qн - нормативный скоростной напор ветра, равная для II ветрового района 342 Па;
kv - коэффициент учитывающий влияние местности, равный 1,26, т.к. z0 = 0,05;
Вкр . – сомножитель для кривых участков путей, который определяется по выражению:
Вкр .= bк.доп-gк+a;
Вкр .= 0,450-0,015+0,400=0,835
По алгоритму:
1) Примем К1 =1, Рс =0;
2) Определим lдоп:
3)Для этого lдоп =61,87 м определим значение к1;
к1= к3·к4·к5 + 2·h·d·x,
к3 = 0,656, h = 0,636, при l =61,87 м
к4 = 1,357, d = 0,13, d = 0,13, т.к. Vр = 29,73 м/с
к5 = 1,077, x = 1,534, т.к. gк = 1,746 даН/м;
к1 = 0,656·1,357·1,077 + 2·0,636·0,13·1,534 = 1,21
4) Полученное значение к1 подставим в выражение l доп:
Для значения l' доп=60,01 м определяем к*1:
к3 = 0,65, h = 0,645, при l =60,01 м
Остальные коэффициенты остаются прежними.
к*1 = 0,65·1,357·1,077 + 2·0,645·0,13·1,534 = 1,22
6) Определим горизонтальную составляющую натяжения струны:
,
Тп– приведенное натяжение с учетом изоляторов;
Pт– статическая составляющая ветровой нагрузки действующая на НТ:
Сх - аэродинамический коэффициент, равный 1,25;
d = 12,6 мм – диаметр НТ марки M-95;
kv - коэффициент, учитывающий влияние местности, равный 1,26;
К - номинальное натяжение контактного провода 2МФ-100, равное 2000 даН;
l0 - длина струны в середине пролета при беспровесном положении КП:
l0 = hк - F0
hк - конструктивная высота подвески, равная 1,8 м;
Стрела провеса НТ в режиме беспровесного положения КП:
;
Нагрузка от силы тяжести цепной подвески:
gП=gТ+(gК+0,1)·nК;
gп = 0,834 + (0,873 + 0,1) ·2 = 2,78 даН/м
Т0 = Тном = 1600 даН для компенсированной цепной подвески;
l0 = hк - F0 = 1,8 - 0,782 = 1,018 м
Приведенное натяжение с учетом изоляторов:
,
Тi = Тном = 1600 даН, т.к. подвеска компенсированная;
hи - длина гирлянды изоляторов, равная 0,42 м для неизолированных консолей с двумя подвесными изоляторами;
Результирующая нагрузка, действующая на несущий трос:
Рассчитаем допустимую длину пролета при Рс = -0,076 и к*1 = 1,22:
Сравним и
Принимаем lдоп =59 м.
Длины пролетов. Таблица 1.
Главные пути станции | Второстепенные пути станции | Перегон, прямой участок | Перегон, кривая радиусом 800 м |