Определение допустимой длины пролета на второстепенных путях станции.

 

Подвеска боковых путей путей станции:

полукомпенсированная ПБСМ-70+МФ-85

Для вычисления допустимой длины пролета на прямых участках пути воспользуемся формулой:

;

К - номинальное натяжение контактного провода МФ-85 равное 850 даН;

Р_к - статическая составляющая ветровой нагрузки на контактный провод:

С_х - аэродинамический коэффициент, равный 1,25;

d = H =10,8 мм – высота контактного провода;

q_р - расчетный скоростной напор ветра:

q_н - нормативный скоростной напор ветра, равная для II ветрового района 342 Па;

k_v - коэффициент учитывающий влияние местности, равный 1,26, т.к. z₀ = 0,05;

В_{пр .} – сомножитель для прямых участков путей, который определяется по выражению:

;

b_к.доп -допустимое отклонение контактного провода под действием ветровой нагрузки, равное 0,5 м для прямых участков пути;

− отклонение опоры под действием ветра на уровне расположения контактного провода, которое определяется в зависимости от расчетной скорости ветра.

Нормативная величина скорости ветра для II ветрового района V_н =23, 6 м/c;

Расчетная величина скорости ветра

При V_р =29,73 м/с =0,015;

а - зигзаг контактного провода, равный 0,3 м;

По алгоритму:

1) Примем К₁ =1, Р_с =0;

2) Определим l_доп:

3)Для этого l_доп =63,2 м определим значение к₁;

к₁= к₃·к₄·к₅ + 2·h·d·x,

к₃ = 0,663, h = 0,629, т.к. l_доп =63,2 м;

к₄ = 1,357, d = 0,13, т.к. V_р = 29,73 м/с;

к₅ = 0,991, x = 1,335 т.к. g_к = 0,740 даН/м;

к₁ = 0,663·1,357·0,991 + 2·0,629·0,13·1,335 = 1,10

 

4) Полученное значение к₁ подставим в выражение l _доп:

Для значения l' _доп= 61,38 определяем к*₁:

к₃ = 0,657, h = 0,638, т.к. l_доп =61,38 м;

Остальные коэффициенты остаются прежними.

к*₁ = 0,657·1,357·1,077 + 2·0,638·0,13·1,534 = 1,12

6) Определим горизонтальную составляющую натяжения струны:

,

Тп– приведенное натяжение с учетом изоляторов;

Pт– статическая составляющая ветровой нагрузки действующая на НТ:

С_х - аэродинамический коэффициент, равный 1,25;

d = 11 мм – диаметр НТ марки ПБСМ-70;

k_v - коэффициент, учитывающий влияние местности, равный 1,26;

К - номинальное натяжение контактного провода МФ-85, равное 850 даН;

l₀ - длина струны в середине пролета при беспровесном положении КП:

l₀ = h_к - F₀

h_к - конструктивная высота подвески, равная 1,8 м;

Стрела провеса НТ в режиме беспровесного положения КП:

;

Нагрузка от силы тяжести цепной подвески:

g_П=g_Т+(g_К+0,1)·n_К;

g_п = 0,585 + (0,740 + 0,1) ·1 = 1,325 даН/м

 

Т₀ = 0,8_* Т_max = 0,8_*1700=1360 даН для полукомпенсированной цепной подвески;

 

l₀ = h_к - F₀ = 1,8 - 0,459 = 1,341 м

 

Приведенное натяжение с учетом изоляторов:

,

Т_i = 0,75_* Т_max = 0,75_*1700=1275 даН, т.к. подвеска полукомпенсированная;

h_и - длина гирлянды изоляторов, равная 0,42 м для неизолированных консолей с двумя подвесными изоляторами;

 

Результирующая нагрузка, действующая на несущий трос:

Рассчитаем допустимую длину пролета при Р_с = -0,017 и к*₁ = 1,12:

 

Сравним и

Принимаем l_доп =59 м.