КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
По дисциплине:
«Контактные сети и ЛЭП.»
Выполнил:
студент гр. АЭЛ-341
Романов А.А.
Проверил:
доцент Железнов Д. Ф.
Москва 2010 г.
Содержание
стр.
Задание к курсовому проекту
1. Определение допускаемых длин пролётов на главных и
второстепенных путях станции и на прямом участке
пути перегона …………………………………………………………………2
2. Схема питания и секционирования … … … ……………………………11
3. План контактной сети станции ……………………………………………12
4. Расчёт анкерного участка подвески на главном пути станции……….…13
5. Подбор промежуточной консольной железобетонной опоры……...……26
Приложение … ………………………………………………..………………32
Список использованной литературы …………………………………………35
Определение допускаемой длины пролета на главных и второстепенных путях станции и на прямом и кривом участке пути.
Определение допустимой длины пролета на главных путях станции.
Подвеска главных путей станции:
полукомпенсированная М-95+2МФ-100
К=2К так как 2 контактных провода в подвеске.
Для вычисления допустимой длины пролета на прямых участках пути воспользуемся формулой:
;
К - номинальное натяжение контактного провода МФ-100, равное 1000 даН для 1 провода и 2000 даНдля 2МФ-100;
Рк - статическая составляющая ветровой нагрузки на контактный провод:
Сх - аэродинамический коэффициент, равный 1,55;
d = H =11,8 мм – высота контактного провода;
qр - расчетный скоростной напор ветра:
qн - нормативный скоростной напор ветра, равная для II ветрового района 342 Па;
kv - коэффициент учитывающий влияние местности, равный 1,26, т.к. z0 = 0,05;
Впр . – сомножитель для прямых участков путей, который определяется по выражению:
;
bк.доп -допустимое отклонение контактного провода под действием ветровой нагрузки, равное 0,5 м для прямых участков пути;
− отклонение опоры под действием ветра на уровне расположения контактного провода, которое определяется в зависимости от расчетной скорости ветра.
Нормативная величина скорости ветра для II ветрового района Vн =23, 6 м/c;
Расчетная величина скорости ветра
При Vр =29,73 м/с =0,015;
а - зигзаг контактного провода, равный 0,3 м;
По алгоритму:
1) Примем К1 =1, Рс =0;
2) Определим lдоп:
3)Для этого lдоп =83,36 м определим значение к1;
к1= к3·к4·к5 + 2·h·d·x,
к3 = 0,615, h = 0,515, т.к. lдоп =83,36 м;
к4 = 1,357, d = 0,13, т.к. Vр = 29,73 м/с;
к5 = 1,077, x = 1,534 т.к. gк = 1,746 даН/м;
к1 = 0,615·1,357·1,077 + 2·0,515·0,13·1,534 = 1,10
4) Полученное значение к1 подставим в выражение l доп:
В данном случае lдоп>lʹдоп больше на 4,65%.
Для значения l' доп=79,48 определяем к*1:
к3 = 0,621, h = 0,522, т.к. lдоп =79,48 м;
Остальные коэффициенты остаются прежними.
к*1 = 0,621·1,357·1,077 + 2·0,522·0,13·1,534 = 1,11
6) Определим горизонтальную составляющую натяжения струны:
,
Тп– приведенное натяжение с учетом изоляторов;
Pт– статическая составляющая ветровой нагрузки действующая на НТ:
Сх - аэродинамический коэффициент, равный 1,25;
d = 12,6 мм – диаметр НТ марки M-95;
kv - коэффициент, учитывающий влияние местности, равный 1,26;
К - номинальное натяжение контактного провода 2МФ-100, равное 2000 даН;
l0 - длина струны в середине пролета при беспровесном положении КП:
l0 = hк - F0
hк - конструктивная высота подвески, равная 1,8 м;
Стрела провеса НТ в режиме беспровесного положения КП:
;
Нагрузка от силы тяжести цепной подвески:
gП=gТ+(gК+0,1)·nК;
gп = 0,834 + (0,873 + 0,1) ·2 = 2,78 даН/м
Т0 = 0,8* Тmax = 0,8*1700=1360 даН для полукомпенсированной цепной подвески;
l0 = hк - F0 = 1,8 - 1,614 = 0,168 м
Приведенное натяжение с учетом изоляторов:
,
Тi = 0,7* Тmax = 0,7*1700=1190 даН, т.к. подвеска полукомпенсированная;
hи - длина гирлянды изоляторов, равная 0,42 м для неизолированных консолей с двумя подвесными изоляторами;
Результирующая нагрузка, действующая на несущий трос:
Рассчитаем допустимую длину пролета при Рс = -0,154 и к*1 = 1,11:
Сравним 
и 
Продолжаем расчет. Для =74,22 находим к**1
к3 = 0,631, h = 0,546, т.к. lдоп =74,22 м;
Остальные коэффициенты остаются прежними.
к**1 = 0,631·1,357·1,077 + 2·0,546·0,13·1,534 = 1,128
С учетом того что длина пролета не должна превышать 70 метров, то
принимаем lдоп =70 м.
