Задача 6.1
В связи с реконструкцией здания нагрузка на условно центрально-сжатую колонну сечением b×h из бетона класса B естественного твердения, имеющую расчетную длину l0, армированную арматурой класса A, увеличилась до N (при заданном соотношении Nl /N). Необходимо усилить колонну железобетонной обоймой из бетона и арматуры тех же классов:
· для вариантов с 1 по 7: арматура обоймы не приварена к арматуре колонн, и нагрузка непосредственно на обойму не передается;
· для вариантов с 8 по 16: арматура обоймы приварена к арматуре колонны, нагрузка непосредственно на обойму не передается;
· для вариантов с 17 по 28: арматура обоймы приварена к арматуре колонны, и нагрузка передается непосредственно на обойму.
Исходные данные для решения даны в табл. 6.1. Сечения для вариантов 1, 6–8, 11, 15–17, 22, 24–28 представлены на рис. 6.1, а, для вариантов 2–5, 9, 10, 12–14, 18–21, 23 – на рис. 6.1, б.
Рис. 6.1 - Схемы армирования сечений:
а, б
Порядок решения
1. По табл. 1 и 2 (прил. 1) и условию задачи определить характеристики материалов.
2. Определить несущую способность колонны и сделать вывод о необходимости ее усиления.
3. Определить сечение продольной арматуры обоймы усиления.
4. Подобрать по сортаменту [5, прил. 6] диаметры и установить шаг поперечной арматуры обоймы усиления.
5. Проверить несущую способность усиленной колонны.
6. При необходимости повторить расчет и конструирование.
Таблица 6.1 - Исходные данные
| Варианты | b, м | h, м | l0, м | Количество и диаметр арматуры, мм | Класс бетона | N, МН | Nl/N | Толщина обоймы, м |
| 0.4 | 0.4 | 4.4 | 4Ø25A-III | B30 | 4.2 | 0.5 | 0.1 | |
| 0.4 | 0.6 | 10.8 | 6Ø25 A-III | B30 | 7.0 | 0.5 | 0.12 | |
| 0.4 | 0.6 | 9.6 | 6Ø25 А-Ш | В25 | 6.0 | 0.12 | ||
| 0.4 | 0.4 | 8.0 | 6Ø20 A-III | В20 | 2.8 | 0.1 | ||
| 0.5 | 0.6 | 12.0 | 6Ø22 A-III | В25 | 5.9 | 0.12 | ||
| 0.4 | 0.4 | 7.2 | 4Ø20 A-III | В20 | 2.74 | 0.1 | ||
| 0.4 | 0.4 | 7.2 | 4Ø20 A-III | В20 | 3.0 | 0.5 | 0.1 | |
| 0.4 | 0.4 | 4.4 | 4Ø25A-III | B30 | 6.2 | 0.5 | 0.1 | |
| 0.4 | 0.4 | 10.8 | 6Ø25 A-III | B30 | 9.6 | 0.5 | 0.12 | |
| 0.4 | 0.6 | 9.6 | 6Ø25 A-III | В25 | 7.9 | 0.12 | ||
| 0.4 | 0.4 | 8.0 | 4Ø20 A-III | В20 | 3.6 | 0.1 | ||
| 0.5 | 0.6 | 12.0 | 6Ø22 A-III | В25 | 8.0 | 0.5 | 0.12 | |
| 0.5 | 0.6 | 7.2 | 6Ø22 A-III | В25 | 8.8 | 0.5 | 0.12 | |
| 0.5 | 0.6 | 7.2 | 6Ø22 A-III | В25 | 11.7 | 0.12 | ||
| 0.4 | 0.4 | 7.2 | 4Ø20 A-III | В20 | 3.7 | 0.1 | ||
| 0.4 | 0.4 | 7.2 | 4Ø20 A-III | В20 | 4.1 | 0.5 | 0.1 | |
| 0.4 | 0.4 | 4.4 | 4Ø25 A-III | B30 | 6.2 | 0.5 | 0.1 | |
| 0.4 | 0.6 | 8.4 | 6Ø22 A-III | B30 | 9.6 | 0.1 | ||
| 0.4 | 0.6 | 8.4 | 6Ø22 A-III | B30 | 10.0 | 0.1 | ||
| 0.4 | 0.6 | 10.8 | 6Ø25 A-III | B30 | 13.6 | 0.5 | 0.12 | |
| 0.4 | 0.6 | 9.6 | 6Ø25 A-III | В25 | 9.5 | 0.12 | ||
| 0.4 | 0.4 | 8.0 | 4Ø20 A-III | В20 | 4.5 | 0.1 | ||
| 0.5 | 0.6 | 12.0 | 6Ø22 A-III | В25 | 5.8 | 0.12 | ||
| 0.4 | 0.4 | 7.2 | 4Ø20 A-III | В20 | 4.68 | 0.1 | ||
| 0.4 | 0.4 | 7.2 | 4Ø20 A-III | В20 | 5.4 | 0.5 | 0.1 | |
| 0.4 | 0.4 | 7.2 | 4 Ø20 A-III | В20 | 2.85 | 0.1 | ||
| 0.4 | 0.4 | 7.2 | 4 Ø20 A-III | В20 | 3.6 | 0.1 |
ЗАДАЧИ ДЛЯ ПОДГОТОВКИ К ЭКЗАМЕНАМ
Задача 7.1
Определить высоту сжатой зоны бетона в предельном состоянии в железобетонном изгибаемом элементе прямоугольного сечения, если As = 10 см2, b = 0,25 м.
Бетон класса В 25. Арматура класса А-III.
Задача 7.2
Определить рабочую высоту железобетонной балки прямоугольного сечения в предельном состоянии, если известно, что ξ = 0,25, b = 0,25м. Бетон класса В 25.
Расчетный изгибающий момент M = 0,15МНм.
Задача 7.3
Определить значение плеча внутренней пары в предельном состоянии в железобетонном изгибаемом элементе прямоугольного сечения, если As = 5 см2, b = 0,2 м, h0 = 0,45 м. Бетон класса В 15. Арматура класса A-III.
Задача 7.4
Определить количество продольной растянутой арматуры класса A-III в железобетонной балке с одиночным армированием, если площадь сжатой зоны равна 0,02 м2. Бетон класса В 25.
Задача 7.5
Определить требуемое из условий прочности количество продольной растянутой арматуры в железобетонной балке, если M = 0,09МНм, η = 0,94, h0 = 0,45 м. Арматура класса A-III.
Задача 7.6
Определить расчетную несущую способность железобетонной балки прямоугольного сечения с одиночным армированием, если площадь арматуры класса A-III равна 8см2, размеры поперечного сечения b×h0 = 0,2×0,5 м. Класс бетона В 25.
Задача 7.7
Во сколько раз изменится несущая способность прямоугольной железобетонной балки с одиночным армированием при увеличении класса бетона с В 15 до В 30? Размеры рабочего сечения b×h0 = 0,2×0,4 м и количество продольной растянутой арматуры класса A-III (μ = l%) остаются неизменными.
Задача 7.8
Во сколько раз изменится несущая способность прямоугольной железобетонной балки с одиночным армированием при увеличении количества продольной растянутой арматуры в два раза при μ1 = 0,5%, μ2 = 1%? Размеры сечения b×h0 = 0,2×0,5 м и класс бетона В 15 остаются неизменными. Арматура класса A-III.
Задача 7.9
Во сколько раз изменится несущая способность прямоугольной железобетонной балки с одиночным армированием при увеличении количества продольной растянутой арматуры класса A-III в два раза при μ1 = 0,5%, μ2 = 1% и соответствующем увеличении класса бетона с В 15 до B 30?
Размеры b×h0 = 0,2×0,5 м остаются неизменными.
Задача 7.10
Имеются две железобетонные балки с одинаковыми размерами b×h0 = 0,2×0,5 м из бетона класса В 15. Растянутая арматура класса А-III одинакова (As = 15 см2). Одна из балок имеет в сжатой зоне арматуру As = 5 см2.
Во сколько раз несущая способность этой балки выше другой?
Задача 7.11
Определить требуемое из условия прочности количество арматуры класса A-III в центрально-растянутом железобетонном элементе сечением 0,4×0,4 м, если растягивающие усилие в нем равно 0,4 МН.
Задача 7.12
Где проходит (в полке или ребре) нейтральная ось в железобетонной балке таврового сечения в предельном состоянии, если b/f = 0,3 м, h /f = 0,06 м? Бетон класса В 25. Арматура класса A-III, As =10 см2.
Задача 7.13
Где проходит (в полке или ребре) нейтральная ось в железобетонной балке таврового сечения в предельном состоянии, если b/f = 0,4 м, h/f = 0,1 м, h0 = 0,55 м, M = 0,15 МНм? Бетон класса В 15.
Задача 7.14
Определить требуемую площадь арматуры в железобетонной балке таврового сечения, если b/f = 0,5 м, h/f = 0,1 м, h0 = 0,8 м, b = 0,2 м, M = 0,6 МНм? Бетон класса В 25. Арматура класса A-III.
Задача 7.15
Определить несущую способность железобетонной балки таврового сечения, если b/f = 0,4 м, h/f = 0,1 м, h0 = 0,45 м, b = 0,2 м. Бетон класса В 15.
Арматура класса А-III. As = 20,24 см2.
Задача 7.16
Определить значение напряжений σsp, 1 и σsp, 2 в напрягаемой арматуре, если σsp,0 = 800 МПа, а потери преднапряжения составляют, МПа:
- от ползучести бетона – 70;
- от деформации анкеров – 20;
- от усадки бетона – 30;
- от трения о стенки канала – 60;
- от релаксации напряжений в арматуре – 30.
Задача 7.17
В напрягаемой арматуре σsp, 0 = 800 МПа. Определить значение напряжений σsp, 1 и σsp, 2, если потери преднапряжения составляют, МПа:
- от усадки бетона – 60;
- от температурного перепада при пропаривании бетона – 80;
- от ползучести бетона – 80;
- от деформации анкеров – 20;
- от быстро натекающей ползучести – 30;
- от релаксации напряжений в арматуре – 30.
Задача 7.18
1. Выдержит ли усилие осевого обжатия железобетонный элемент площадью сечения 4×10-2 м2 из тяжелого пропаренного бетона передаточной прочностью Rbp = 30 МПа, армированный обычной арматурой класса A-III, площадью сечения 3×10-4 м2, если на него натянуть напрягаемую арматуру класса К-7 площадью 10×10-4 м2 при контролируемых напряжениях 900 МПа?
Задача 7.19
Выдержит ли усилие обжатия нижний пояс фермы сечением 0,2×0,2м, изготовленный из тяжелого пропаренного бетона, при передаточной прочности Rbp = 30МПа, если напряжение проволочной арматуры производилось на упоры?
Принять Asp = 10×10-4 м2, σsp, 1 = 900 МПа, As =3×10-4 м2.
Задача 7.20
Определить усилие, при котором образуются трещины в центрально-растянутом преднапряженном элементе из тяжелого пропаренного бетона класса В 25 сечением 0,4×0,4 м. Напрягаемая арматура класса AT-VI, площадью 8×10-4 м2 после проявления всех потерь имеет напряжение 500 МПа.
Задача 7.21
Образуются ли трещины в центрально-растянутом преднапряженном элементе сечением 0.3×0.3 м из тяжелого бетона естественного твердения класса B30, армированного канатами К-7 площадью 10×10-2, с σsp,2 = 800 МПа, если внешнее усилие равно 95×10-2 МН?
Задача 7.22
Чему должны быть равны напряжения σsp, 2в напрягаемой арматуре класса К-7, площадью 8×10-4 м2,чтобы в симметрично армированном железобетонном элементе из тяжелого пропаренного бетона класса B 25площадью сечения 5×10-2 м2, не появилось трещин при действии продольного растягивающего усилия 60×10-2 МН?
Задача 7.23
Усилие трещинообразования симметрично армированного растянутого преднапряженного элемента равно 50×10-2 МН. Элемент изготовлен из тяжелого бетона естественного твердения класса B 25, усилие P 2 = 40×10-2 МН при площади напрягаемой арматуры класса АT-VI – 10×10-4 м2.
Какова площадь поперечного сечения бетона?
Задача 7.24
Закроются ли трещины в центрально-растянутом преднапряженном элементе при следующих данных: Asp = 8×10-2 м2, бетон тяжелый естественного твердения класса B 25, арматура класса A-IV, = 6×10-4 м2, σsp = 600 МПа, если усилие растяжения от всех нормативных нагрузок равно 42×10-2 МН, а от постоянных и длительных –25×10-2 MH?
Задача 7.25
Какой нужно создать момент обжатия относительно верхней ядровой точки изгибаемого предварительно напряженного элемента из бетона класса B 30 с упругопластическим моментом сопротивления 1,4×10-3 м3,чтобы обеспечить трещиностойкость нормальных сечений при внешнем моменте 50×10-2 МНм?
Задача 7.26
Определить момент трещинообразования изгибаемого преднапряженного элемента из бетона класса B 30 с упругопластическим моментом сопротивления 1,4×10-2 м3, если момент усилия обжатия относительно верхней ядровой точки равен 50×10-2 МНм.
Задача 7.27
Образуются ли трещины в преднапряженном изгибаемом элементе из бетона класса В 25 с упругопластическим моментом сопротивления 2,0×10-2 м3 при внешнем моменте 60×10-2 МНм, если момент обжатия относительно верхней ядровой точки равен 5 0×10-2 МНм?
Задача 7.28
Выдержит ли бетонная кладка сечением 0,5×0,1 (b×h) м из бетона класса В 15 внешний изгибающий момент 0,1 МНм?
Задача 7.29
Определить значение разрушающего момента для бетонной балки сечением 0,4×0,6 (b×h) м из тяжелого бетона класса В 25.
Задача 7.30
Короткий бетонный столб имеет сечение 0,4×0,4 м. Внешняя продольная сила приложена с эксцентриситетом 0,1 м. Определить класс тяжелого бетона, при котором столб способен воспринимать сжимающее усилие 1,0 МН. Влиянием продольного изгиба пренебречь. Работу растянутого бетона не учитывать.
Задача 7.31
Нагрузка на бетонный столб сечением 0,4×0,4 м из бетона класса В 15 равномерно передается по его оси через квадратную прокладку площадью 0,02 м2. Может ли такой столб выдержать местное усилие сжатия 0,6 МН?
Задача 7.32
Определить необходимый класс бетона для бетонного столба сечением 0,4×0,4 м, воспринимающего местную сжимающую нагрузку 0,6 МН, приложенную по оси столба через прокладку площадью 0,02м2.
Задача 7.33
Определить несущую способность на осевое сжатие кирпичного столба из кирпича глиняного пластического прессования M 125 на цементном растворе М 100. Сечение столба 0,15×0,15 м, гибкость элемента λh = 15.
Задача 7.34
Определить несущую способность на осевое сжатие кирпичного столба из глиняного полнотелого кирпича пластического прессования M 150 на цементно-известковом растворе М 100. Сечение столба 0,51×0,51м, отношение l0/h = 15.
Задача 7.35
Определить несущую способность на осевое сжатие кирпичного простенка сечением 1,0×0,51 м, выполненного из глиняного кирпича пластического прессования М 100 на цементно-известковом растворе М 50, армированного поперечными сетками из арматуры класса Вр-1 диаметром 4 мм при μ = 0,3%, если отношение l0/h = 10.
Задача 7.36
Кирпичный столб сечением 0,51 × 0,51м из глиняного кирпича пластического прессования М 100 имеет гибкость λh = 10. Определить необходимый процент армирования поперечной сетчатой арматурой класса Вр-1 диаметром 4 мм, чтобы столб мог выдержать продольное усилие сжатия 50 × 10-2 МН, приложенное по его оси.
Задача 7.37
Выдержит ли продольное сжимающее усилие 70 × 10-2 МН кирпичный столб сечением 0,51 × 0,51 м при отношении l0/h = 10 из глиняного полнотелого кирпича пластического прессования M 150 на цементном растворе М 100 с поперечным сетчатым армированием из арматуры класса Вр-1 диаметром 5 мм при μ = 0,2%?
Задача 7.38
Выдержит ли изгибающий момент 1,5 × 10-2 МНм кирпичная стена сечением 2,0 × 0,51 (b/h) м, если она работает по перевязанному сечению и выполнена на растворе М 25?
Таблица 7.1 - Ответы к задачам
| Номер задачи | Ответ |
| 7.1 | X = 0.1 м |
| 7.2 | h0 = 0,43 м |
| 7.3 | Zb = 0.396 м |
| 7.4 | A s = 8 см2 (8 × 10-4 м2) |
| 7.5 | A s = 5.83 см2 (5.83×10-4 м2) 
|
| 7.6 | M = 0.13 МН·м |
| 7.7 | M2/M1 = 1.124 |
| 7.8 | M2/M1 = 1.76 |
| 7.9 | M2/M1 = 2.0 |
| 7.10 | M2/M1 = 1.217 |
| 7.11 | A s = 11 см2 (11×10-4м2) |
| 7.12 | Нейтральная ось проходит в ребре, т.к. Ns = 0.365 МН > Nf = 0.261 МН |
| 7.13 | Нейтральная ось проходит в полке, так как Mf = 0.17 МНм > M |
| 7.14 | A s = 22.1 см2 (22.1 × 10-4 м2) |
| 7.15 | M = 0.2 МН·м |
| 7.16 | σsp,1 = 720 МПа, σsp,2 = 590 МПа |
| 7.17 | σsp,1 = 640 МПа, σsp,2 = 500 МПа |
| 7.18 | P = 0,9 МН < N = 1.43 МН, выдержит |
| 7.19 | P = 0.57 МН < N = 1.43 МН, выдержит |
| 7.20 | Ncrc = 0.67 МН |
| 7.21 | Ncrc = 0.984 МН > N = 0.95 МН, трещины не образуются |
| Продолжение табл. 7.1 | |
| 7.22 | σsp,2 = 640.5 МПа. |
| 7.23 | A = 0.05 м2 |
| 7.24 | σsp,2 + σs = 700 МПа < 0.8 Rs,ser = 784 МПа, σs = 1.26 МПа > 0.5 МПа, следовательно, трещины закроются |
| 7.25 | Mrp = 0.498 МНм |
| 7.26 | Mcrc = 52.5 МНм |
| 7.27 | M = 0.69 МНм > Mcrc = 0.532 МНм, следовательно, трещины образуются |
| 7.28 | Mcrc = 0.107 МНм > M = 0.1 МНм, балка выдержит |
| 7.29 | M = 0.043 МНм |
| 7.30 | Необходимо обеспечить Rb ≥ 14.29 МПа, можно назначить класс бетона В25 (Rb = 14.5 МПа) |
| 7.31 | Nmax = 0.34 МН < 0.6 МН – столб не выдержит |
| 7.32 | Необходимо обеспечить Rb ≥ 15 МПа, можно назначить класс бетона В30 (Rb = 17 МПа) |
| 7.33 | N = 0.318 МН |
| 7.34 | N = 0.35 МН |
| 7.35 | N = 0.676 МН |
| 7.36 | μ = 0.17 % |
| 7.37 | Nmax =0.67 МН < N = 0.7 МН, не выдержит |
| 7.38 | Mmax = 0.014 МНм < M = 0.015 МНм, не выдержит |
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Таблица 1 - Расчетные сопротивления и модуль упругости тяжелого бетона
| Класс бетона | В15 | В20 | В25 | В30 | В35 | В40 | В45 |
| Сжатие осевое Rb, МПа | 8,5 | 11,5 | 14,5 | 17,0 | 19,0 | 22,0 | 25,0 |
| Растяжение осевое Rbt, МПа | 0,75 | 0,9 | 1,05 | 1,20 | 1,30 | 1,40 | 1,45 |
| Модуль упругости E, МПа |
Таблица 2 - Расчетные сопротивления и модуль упругости стержневой арматуры, МПа
| Расчетные сопротивления для предельных состояний | |||||
| первой группы | второй группы (растяжение) 
| Модуль упругости Es | |||
| Растяжение Rs | Растяжение Rsw | Сжатие Rsc | |||
| A-I | |||||
| A-II | |||||
A-III  6-8 мм
| |||||
| A-III 10-40 мм
| |||||
| A-IV, Ат-IV, Ат-IVc | 450* | ||||
| A-V, Ат-V, Ат-Vcк | 500* | ||||
| A-VI, Ат-VI, Ат- | 500* | ||||
| A-III в с контролем удлинения и напряжения |
Окончание приложения 1, табл. 2
| Расчетные сопротивления для предельных состояний | |||||
| первой группы | второй группы (растяжение)
| Модуль упругости Es | |||
| Растяжение Rs | Растяжение Rsw | Сжатие Rsc | |||
| A-III в с контролем только удлинения |
* Указанные значения Rsc принимаются для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете нагрузок, указанных в [1, табл. 15, поз. 2а] – (γb2 = 0.9); при учете нагрузок, указанных в [1, табл.15, поз. 2б], принимается значение Rsc = 400 МПа -(γb2 ≥ 1).
Таблица 3 - Сортамент арматурной стали
| Диаметр | Расчетные площади поперечного сечения, см2, при числе стержней | |||||||||
| 0.071 | 0.14 | 0.21 | 0.28 | 0.35 | 0.42 | 0.49 | 0.57 | 0.64 | 0.71 | |
| 0.126 | 0.25 | 0.38 | 0.50 | 0.63 | 0.76 | 0.88 | 1.01 | 1.13 | 1.26 | |
| 0.196 | 0.39 | 0.59 | 0.79 | 0.98 | 1.18 | 1.37 | 1.57 | 1.77 | 1.96 | |
| 0.283 | 0.57 | 0.85 | 1.13 | 1.42 | 1.70 | 1.98 | 2.26 | 2.55 | 2.83 | |
| 0.385 | 0.77 | 1.15 | 1.54 | 1.92 | 2.31 | 2.69 | 3.08 | 2.46 | 3.85 | |
| 0.503 | 1.01 | 1.51 | 2.01 | 2.51 | 3.02 | 3.52 | 4.02 | 4.53 | 5.03 | |
| 0.636 | 1.91 | 1.91 | 2.54 | 3.18 | 3.82 | 4.45 | 5.09 | 5.72 | 6.36 | |
| 0.785 | 1.57 | 2.36 | 3.14 | 3.93 | 4.71 | 5.5 | 6.28 | 7.07 | 7.86 | |
| 1.131 | 3.39 | 3.39 | 4.52 | 5.65 | 6.79 | 7.92 | 9.05 | 10.28 | 11.31 | |
| 1.539 | 3.08 | 4.62 | 6.16 | 7.69 | 9.23 | 10.77 | 12.31 | 13.85 | 15.39 | |
| 2.011 | 4.02 | 6.03 | 8.04 | 10.05 | 12.06 | 14.07 | 16.08 | 18.10 | 20.11 | |
| 2.545 | 5.09 | 7.63 | 10.18 | 12.72 | 15.27 | 17.81 | 20.36 | 22.9 | 25.45 | |
| 3.142 | 6.28 | 9.41 | 12.56 | 15.71 | 18.83 | 21.99 | 25.14 | 28.28 | 31.42 | |
| 3.801 | 7.6 | 11.4 | 15.2 | 19.0 | 22.81 | 26.61 | 30.41 | 34.21 | 38.01 | |
| 4.909 | 9.82 | 14.73 | 19.63 | 24.54 | 29.45 | 34.36 | 39.27 | 44.13 | 49.09 | |
| 6.158 | 12.32 | 18.44 | 24.53 | 30.79 | 36.95 | 43.1 | 49.26 | 55.42 | 61.58 | |
| 10.18 | 20.36 | 30.54 | 40.72 | 50.9 | 61.08 | 71.26 | 81.44 | 91.62 | 101.8 | |
| 12.56 | 25.12 | 37.68 | 50.24 | 62.8 | 75.36 | 87.92 | 100.48 | 113.04 | 125.6 |
продолжение таблицы 3
| Масса, кг/м | Сортамент горячекатаной арматуры периодического профиля | Сортамент арматурной проволоки | |||||||
| A-I | A-II | А-III | А-V | Ат-IV | A-V | Ат-V | Ат-VI | B-I, Вр-1 | |
| 0.055 | – | – | – | – | – | – | – | – | Х |
| 0.098 | – | – | – | – | – | – | – | – | Х |
| 0.154 | – | – | – | – | – | – | – | – | Х |
| 0.222 | Х | – | Х | – | – | – | – | – | – |
| 0.302 | Х | – | Х | – | – | – | – | – | – |
| 0.055 | – | – | – | – | – | – | – | – | Х |
| 0.395 | Х | – | Х | – | – | – | – | – | – |
| 0.499 | Х | – | Х | – | – | – | – | – | – |
| 0.617 | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | – |
| 0.888 | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | – |
| 1.208 | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | – |
| 1.578 | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | – |
| 1.998 | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | – |
| 2.466 | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | – |
| 2.984 | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | – |
| 3.853 | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | Х | – |
| 4.834 | Х | Х | Х | Х | – | – | – | – | – |
| 7.99 | Х | Х | Х | – | – | – | – | – | – |
| 9.87 | Х | Х | Х | – | – | – | – | – | – |
Таблица 4 - Значения расчётных коэффициентов
| γb2 | Класс арматуры | Обоз- начения | Значения ω, ξR и αR при проектных классах бетона | |||||||
| B 12.5 | В 15 | В 20 | В 25 | В 30 | В 35 | В 40 | В 45 | |||
| 0,9 | A-I | ξR | 0.708 | 0.700 | 0.675 | 0.651 | 0.631 | 0.612 | 0.593 | 0.570 |
| αR | 0.457 | 0.455 | 0.447 | 0.439 | 0.432 | 0.425 | 0.417 | 0.407 | ||
| A-II | ξR | 0.689 | 0.681 | 0.656 | 0.632 | 0.612 | 0.592 | 0.573 | 0.550 | |
| αR | 0.452 | 0.449 | 0.441 | 0.432 | 0.425 | 0.417 | 0.409 | 0.399 | ||
| A-III Вр-1 | ξR | 0.664 | 0.655 | 0.630 | 0.605 | 0.585 | 0.565 | 0.546 | 0.523 | |
| αR | 0.444 | 0.441 | 0.432 | 0.422 | 0.414 | 0.405 | 0.397 | 0.386 | ||
| A-IV | ξR | 0.621 | 0.612 | 0.586 | 0.561 | 0.541 | 0.521 | 0.502 | 0.479 | |
| αR | 0.428 | 0.425 | 0.414 | 0.404 | 0.395 | 0.385 | 0.376 | 0.364 | ||
| A-V | ξR | 0.579 | 0.570 | 0.544 | 0.518 | 0.498 | 0.479 | 0.460 | 0.437 | |
| αR | 0.411 | 0.407 | 0.396 | 0.384 | 0.374 | 0.364 | 0.354 | 0.342 | ||
| 1,0 | Любой | ω | 0.790 | 0.782 | 0.758 | 0.734 | 0.714 | 0.694 | 0.674 | 0.650 |
| A-I | ξR | 0.682 | 0.673 | 0.645 | 0.618 | 0.596 | 0.575 | 0.553 | 0.528 | |
| αR | 0.449 | 0.446 | 0.437 | 0.427 | 0.419 | 0.410 | 0.400 | 0.389 | ||
| A-II | ξR | 0.660 | 0.650 | 0.623 | 0.595 | 0.573 | 0.552 | 0.530 | 0.505 | |
| αR | 0.442 | 0.439 | 0.429 | 0.418 | 0.409 | 0.399 | 0.390 | 0.378 | ||
| A-III Вр-1 | ξR | 0.630 | 0.621 | 0.592 | 0.565 | 0.543 | 0.521 | 0.500 | 0.475 | |
| αR | 0.432 | 0.428 | 0.417 | 0.405 | 0.395 | 0.385 | 0.375 | 0.362 | ||
| A-IV | ξR | 0.581 | 0.571 | 0.543 | 0.515 | 0.493 | 0.472 | 0.451 | 0.427 | |
| αR | 0.412 | 0.408 | 0.395 | 0.383 | 0.372 | 0.361 | 0.349 | 0.336 | ||
| A-V | ξR | 0.534 | 0.524 | 0.496 | 0.469 | 0.447 | 0.426 | 0.406 | 0.383 | |
| αR, | 0.391 | 0.387 | 0.373 | 0.359 | 0.347 | 0.336 | 0.324 | 0.310 | ||
| 1,1 | Любой | ω | 0.784 | 0.775 | 0.749 | 0.722 | 0.700 | 0.678 | 0.656 | 0.630 |
| A-I | ξR | 0.675 | 0.665 | 0.635 | 0.605 | 0.582 | 0.558 | 0.535 | 0.508 | |
| αR | 0.447 | 0.444 | 0.433 | 0.422 | 0.412 | 0.402 | 0.392 | 0.379 | ||
| A-II | ξR | 0.653 | 0.642 | 0.612 | 0.582 | 0.558 | 0.535 | 0.512 | 0.485 | |
| αR | 0.440 | 0.436 | 0.425 | 0.413 | 0.402 | 0.392 | 0.381 | 0.367 | ||
| A-III Bp-I | ξR | 0.623 | 0.612 | 0.582 | 0.552 | 0.528 | 0.504 | 0.482 | 0.455 | |
| αR | 0.429 | 0.425 | 0.412 | 0.400 | 0.389 | 0.377 | 0.366 | 0.352 | ||
| A-IV | ξR | 0.574 | 0.567 | 0.532 | 0.502 | 0.479 | 0.456 | 0.434 | 0.408 | |
| αR | 0.409 | 0.406 | 0.391 | 0.376 | 0.364 | 0.352 | 0.340 | 0.325 | ||
| A-V | ξR | 0.527 | 0.516 | 0.485 | 0.456 | 0.433 | 0.411 | 0.389 | 0.365 | |
| αR | 0.388 | 0.383 | 0.368 | 0.352 | 0.339 | 0.326 | 0.314 | 0.298 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
