Значения угла подъема g на делительном цилиндре червяка

 

z1	Коэффициент q
		12,5
	7o07'	5o43'	4o 35'	4o 05'	3o 35'	2o 52'
	14o02'	11o19'	9o 05'	8o 07'	7o 07'	5o 43'
	20o33'	16o42'	13o 30'	12o 06'	10o 37'	8o 35'
	26o34'	21o48'	17o 45'	15o 57'	14o 02'	11o 19'

 

Диаметр вершин витков червяка (при коэффициенте вы­соты головки, равном единице)

 

d_{a 1} = d ₁+ 2 т = т (q + 2) (4.5)

 

Диаметр впадин витков червяка (при коэффициенте радиаль­ного зазора 0,2 m)

d_{f 1} = d ₁ – 2,4 m = т (q – 2,4) (4.6)

 

Длину нарезанной части червяка b ₁, принимают:

(4.7)

при z₁ = 1 или 2 b₁ ³ (11 + 0,06 z ₂) m;

при z₁= 3или 4 b₁ ³(12,5 + 0,09 z ₂) m.

 

Для шлифуемых и фрезеруемых червяков величина b₁, полу­ченная по указанным соотношениям, должна быть увеличена при m < 10 мм на 25 мм; при т = 10¸16 мм на 35 — 40 мм и при т > 16 мм на 50 мм.

Червячное колесо. Сечение червяка и червячного колеса плоскостью, перпендикулярной к оси червяка, показано на рис. 4.2.

 

(4.7)

Делительный диаметр червячного колеса

	(4.8)

 

Диаметр вершин зубьев червячного колеса (при коэффициенте высоты головки, равном единице)

d_a2 = d₂ + 2т = m(z₂ + 2). (4.9)

 

Диаметр впадин зубьев червячного колеса (при радиальном зазоре 0,2т)

d _{f 2} =d₂ — 2,4 m = m (z₂ — 2,4). (4.10)

 

Наибольший диаметр червячного колеса

	(4.11)

 

Ширину венца колеса b₂ рекомендуется принимать по соотношениям

 

(4.12)

 

Условный угол обхвата 2d червяка венца колеса опреде­ляется точками пересечения дуги окружности диаметром d¢ = d_{a 1}— 0,5 m с контуром венца (см. рис. 4.2):

(4.13)

 

Коэффициент полезного действия червячного редуктора с уче­том потерь в зацеплении, в опорах и на разбрызгивание и перемешивание масла

	(4.14)

где r' — приведенный угол трения, определяемый опытным путем.

КПД возрастает с увеличением числа витков червяка (увеличивается g) и с уменьшением коэффициента трения f ' или утла трения r'.

При предварительном определении КПД, когда параметры передачи еще неизвестны, для стального червяка и бронзового венца колеса можно принимать f '»0,04¸0,06, при стальном червяке и чугунном венце f '» 0,08¸0,12 (большие значения для открытых передач).

При более точных расчетах редукторов рекомендуется принимать значения f ¢ и r' в зависимости от скорости скольжения v_s по табл. 4.4.

 

Скорость скольжения (м/с), которая представляет собой геометрическую разность окружных скоростей червяка и коле­са, определяют по формулам

 

(4.15)

или

(4.16)

где v ₁ = 0,5 w₁ d ₁10^-3 и v ₂ = 0,5 w2 d 210^-3 - окружные скорости червяка и колеса, м/с: w ₁ и w₂ — угловые скорости червяка и колеса, рад/с; d_t и d₂ — делительные диаметры червяка и колеса, мм.

Для ориентировочной оценки КПД червячного редуктора можно воспользоваться данными, приведенными в гл. 1.

Вследствие низкого КПД червячных передач их применяют, как правило, для передачи мощности не свыше 45 кВт и лишь в исключительных случаях до 120—150 кВт.

РАСЧЕТЫ НА КОНТАКТНУЮ ВЫНОСЛИВОСТЬ