Основные способы питания испарителей

 

Основными способами являются питание по перегреву и уровню. В некоторых машинах используют также питание испарителя с полным отводом жидкости из конденсатора.

Питание по перегреву

Автоматическое питание испарителей по перегреву может осуществляться с помощью регуляторов с плавными и позиционными характеристиками. В зависимости от применяемых регуляторов различают системы питания плавные и позиционные.

Плавные системы питания. В качестве автоматического регулятора перегрева широко применяют терморегулирующие вентили (ТРВ) (механические и электронные). Принцип действия системы питания с механическим ТРВ поясняется схемой (рис. 5.5, а).

а

 

Рис. 5.5. Принцип питания испарителя с помощью ТРВ:

а - схема; б - статические характеристики

 

 

Собственно ТРВ установлен на линии жидкого хладагента от конденсатора Кд перед входом в испаритель И. В регулирующем органе ТРВ происходит дросселирование хладагента от давления конденсации р_к до давления на входе в испаритель р_0вх. При дросселировании часть хладагента превращается в пар, в результате чего в испаритель подается парожидкостная смесь, содержание пара в которой зависит от перепада давлений и степени переохлаждения жидкости перед входом в ТРВ.

Перегрев пара воспринимается и преобразуется в механическое перемещение термосистемой, состоящей из термобаллона 10, упругой мембраны 4, мембранной коробки 3 и соединительной капиллярной трубки 8. Термобаллон, капиллярная трубка, надмембранная полость представляют собой замкнутый контур. В нем находится вещество, давление которого достаточно сильно зависит от температуры. Чаще всего это вещество, жидкая фаза которого сосредоточена в термобаллоне, а пар заполняет капилляр и полость над мембраной. Иногда в термобаллон вводят твердый поглотитель (адсорбент) и весь контур заполняют газом (адсорбатом). В том и другом случаях давление над мембраной зависит от температуры термобаллона: чем выше температура, тем больше давление. Таким образом, выходная температура t_вых преобразуется в давление р_т.

В полость под мембраной через трубку 9 вводится пар давлением р_0вых, которое жестко связано с температурой кипения хладагента вблизи выхода из испарителя.

Таким образом, к мембране прикладываются два давления, создающие результирующую силу, которая пропорциональна разности этих давлений. Если предположить, что в ограниченном диапазоне давления линейно связаны с соответствующими температурами, то тогда развиваемая мембраной сила будет пропорциональна разности температур, т.е. перегреву.

Сила от мембраны передается штоку 2, на нижнем конце которого расположен клапан. Он является регулирующим органом: при движении вниз увеличивает проходное сечение в седле и, следовательно, расход хладагента. Таким образом, с повышением перегрева клапан ТРВ увеличивает приток жидкого хладагента в испаритель.

Снизу к клапану приложена сила пружины 6, начальное натяжение которой зависит от положения винта задатчика 1. С помощью задатчика можно установить необходимый перегрев.

В регуляторе имеется два сальниковых уплотнения. Одно из них 5 разделяет полости под мембраной и после клапана, а другое 7 предотвращает утечку хладагента в месте вывода винта задатчика.

Примерный вид статической характеристики ТРВ приведен на рис. 5.5, б. По принципу действия ТРВ представляет собой П-регулятор. Его статическая характеристика, связывающая пропускную способность, или холодопроизводительность при заданных условиях, с перегревом, является кривой с конечным наклоном. Кривая исходит из точки с перегревом _н._о, положение которой зависит от уставки регулятора: чем сильнее начальное натяжение пружины, тем большую величину имеет _н._о. Кривая 1 характеризует случай средней настройки ТРВ, в то время как кривые 2 и 3 соответствуют минимально и максимально возможным настройкам.

Характерной особенностью регулятора является предельное значение пропускной способности Q_mах. Значения выше предельного при данных условиях достичь невозможно. Для удобства пользуются величиной номинальной пропускной способности Q_ном, которую принимают на 20-30 % ниже максимальной. Величина σ_ном, называемая номинальной неравномерностью ТРВ, характеризует чувствительность регулятора к изменениям перегрева.

Статическая характеристика ТРВ отражает его свойства только при определенных условиях работы, т.е. при некоторых выбранных значениях температур кипения, конденсации, переохлаждения жидкости. Эти условия принято называть спецификационными.

Отклонение рабочих условий от спецификационных вызывает изменение характеристик ТРВ. Так, при повышении температуры конденсации увеличивается пропускная способность клапана. Грубо можно считать, что повышение температуры на 10 °С вызывает прирост пропускной способности на 5-10 %. Влияние температуры жидкости перед ТРВ заметно при малых переохлаждениях (меньше 3-5 °С): пропускная способность может снизиться на 10-15 % при уменьшении переохлаждения на 1 °С.

Изменения температуры кипения приводят к существенным смещениям характеристик, причем величины и направления смещений зависят в основном от свойств вещества-наполнителя термосистемы.

Большинство ТРВ имеет стандартизованные спецификационные параметры. Так, номинальная неравномерность составляет 3-5 °С, а диапазон настроек по перегреву начала открытия - от 2 до 8 °С.

При создании системы питания основным является выбор ТРВ, т.е. определение требуемой номинальной пропускной способности, конкретного типа и размера регулятора.

При выборе ТРВ необходимо учитывать, что регулятор должен обеспечить нормальное заполнение испарителя при наивысшей холодопроизводительности машин и система питания должна работать устойчиво при всех нагрузках, в том числе и на самых малых.

Для иллюстрации рассматривается порядок выбора ТРВ для холодильной машины, рассчитанной на работу в диапазоне температур объекта от t_об1 до t_об2 (рис. 5.6, а). На график нанесены характеристики компрессора Q_км и испарителя для двух крайних режимов: Q_и1 и Q_и2, а также значения максимальных и минимальных холодопроизводительностей для крайних режимов. Температура кипения лежит в пределах от t_0min до t_0max. Эти данные необходимы для выбора ТРВ по диапазону температур кипения.

Пропускная способность ТРВ выбирается по максимальной величине тепловой нагрузки Q_max1, принимается размер с ближайшим большим значением номинальной пропускной способности Q_ном. Далее проверяется отношение Q_min2/Q_ном. Если это отношение больше 0,1, то для систем питания испарителя можно применить один ТРВ выбранного размера. Величина 0,1, полученная опытным путем, характеризует регулирующую способность клапана ТРВ при малых степенях открытия. Принято, что при таком открытии еще обеспечивается устойчивое регулирование.

Следует заметить, что если диапазон температур кипения достаточно широк, то может потребоваться подстройка ТРВ при переходе с одного режима работы на другой. Причиной этого является упоминавшаяся выше сложная зависимость характеристик ТРВ от температуры кипения. Подстройка не является существенным недостатком, так как для обычных машин переход с режима на режим происходит крайне редко.

На практике встречаются случаи, когда испаритель работает в широком диапазоне температур кипения, причем переход происходит плавно. Примером такого испарителя, работающего в неустановившемся режиме, может служить воздухоохладитель морозильного агрегата. С момента загрузки теплого продукта до его замораживания температура кипения изменяется от максимальной до минимальной. При этом, естественно, никаких перенастроек не допускается.

 

 

Рис. 5.6. Системы питания испарителей с помощью ТРВ:

а - график для выбора ТРВ; б - система с одним ТРВ; в - система с двумя ТРВ;

г - система питания двухсекционного испарителя

 

 

Если в этом случае один ТРВ не обеспечивает работу машины во всем диапазоне, то применяют два регулятора с автоматическим переключением.

Система питания испарителя с одним ТРВ показана на рис. 5.6, б. Кроме ТРВ в эту систему входит электромагнитный вентиль ЭВ, предназначенный для перекрытия потока хладагента на время остановки машины.

Включение и выключение электромагнитного вентиля происходит по командам, поступающим от схемы автоматического управления машиной АУ.

Система с двумя ТРВ показана на рис. 5.6, в. Пусть ТРВ₁ предназначен для работы в верхней части диапазона температур кипения, а ТРВ₂ - в нижней его части. Дополнительно в систему вводится реле давления РД, настроенное на граничное значение давления (температуры) кипения. Если давление выше граничного, то открыт вентиль ЭВ₁ и работает ТРВ₁. При понижении давления реле РД срабатывает, включая вентиль ЭВ₂ и выключая вентиль ЭВ₁. При этом сохраняется связь обоих электромагнитных вентилей со схемой автоматического управления АУ, которая выключает их при остановке машины.

При выборе пропускной способности ТРВ₁ используют рассмотренные выше способы. Пропускная способность ТРВ₂ может быть меньше, так как максимальные холодопроизводительности на граничной температуре кипения ниже, чем расчетная производительность машины.

Для систем питания испарителя можно использовать два или более ТРВ в тех случаях, когда имеющиеся в распоряжении регуляторы по своей пропускной способности недостаточны для обеспечения максимальной холодопроизводительности машины или когда холодопроизводительность понижается в результате регулирования до уровня ниже 0,1 Q_ном. В этих случаях система питания может быть аналогична рассмотренной (см. рис. 5.6, в) с тем лишь отличием, что не требуется реле давления, а сигналы, необходимые на переключение электромагнитных вентилей, поступают из схемы автоматического управления.

Варианты включения ТРВ зависят от выбранных пропускных способностей. В табл. 5.1 приводятся варианты в случае применения двух регуляторов.

 

Таблица 5.1

 

Причина применения нескольких ТРВ	Вариант включения при нагрузках
максимальной	минимальной
Максимальная холодопроизводительность машины выше пропускной способности ТРВ	ТРВ1 + ТРВ2 ТРВ1 + ТРВ2	ТРВ1 + ТРВ2 ТРВ2
Минимальная холодопроизводительность машины ниже, чем допускает ТРВ	ТРВ1 + ТРВ2 ТРВ1	ТРВ2 ТРВ2

 

Применение для систем питания испарителя трех ТРВ и более нежелательно, так как это приводит к трудностям при настройке системы и снижению ее устойчивости.

Положительные результаты получают при использовании испарителя, выполненного из двух секций, каждая из которых питается от отдельного ТРВ (рис. 5.6, г). В этом случае при прочих равных условиях система более устойчива.

Существуют факторы, отрицательно влияющие на устойчивость системы питания. Большинство из них обусловлено стремлением работать с возможно меньшими перегревами пара в испарителе или, другими словами, с максимальным использованием теплопередающей поверхности испарителя. Это стремление является естественным и соответствует общим принципам проектирования холодильных машин. Однако при создании систем питания следует принимать во внимание особенности работы испарителей при малых перегревах.

Установлено, что чрезмерное заполнение испарителей, особенно работающих на хладонах, вызывает нестабильность температуры на выходе: в условиях установившегося теплового процесса в испарителе измеренный перегрев изменяется, причем изменения носят случайный, хаотический характер и зависят от типа испарителя, вида хладагента и количества растворенного в нем масла, температуры кипения и др. Однако при прочих равных условиях основное влияние на эти изменения оказывает степень заполнений испарителя: чем она больше, тем флуктуации перегрева интенсивнее. При уменьшении степени заполнения можно добиться полной стабилизации перегрева.

Термосистема ТРВ непосредственно воспринимает флуктуации перегрева, в результате чего происходят соответствующие перемещения клапана. При неблагоприятных обстоятельствах это приводит к большим колебаниям в системе питания и выходу машины из строя.

Устойчивости систем можно добиться увеличением регулируемого перегрева и введением системы в зону стабильных его значений. Это приводит к некоторым потерям поверхности испарителя, но в то же время обеспечивает надежное функционирование системы питания. Практически зона стабильных перегревов начинается от 3-6 °С в зависимости от конкретных условий.

Исходя из требований к устойчивости не рекомендуется устанавливать термобаллон ТРВ на регенеративном теплообменнике либо после него. Такая система может работать на одном режиме, но легко теряет устойчивость при изменениях тепловой нагрузки, температуры конденсации и др.

Позиционные системы питания. Их применяют в испарителях, имеющих значительную емкость по хладагенту. В качестве регулятора используют комбинацию, состоящую из реле разности температур и электромагнитного вентиля.

На рис. 5.7, а, показана двухпозиционная система питания кожухотрубного испарителя И по перегреву. Первичные термопреобразователи ТС₁ и ТС₂ (в данном случае термопреобразователи сопротивления) установлены на входе в испаритель и выходе из него и воспринимают температуры кипящего агента t₀ и перегретого пара t_вых. Сигналы от термопреобразователей попадают на вход реле разности температур РРТ, которое, в свою очередь, управляет электромагнитным вентилем ЭВ. Последовательно с ним устанавливают ручной регулирующий вентиль РВ, в котором происходит дросселирование хладагента от давления конденсации до давления кипения.

 

 

Рис. 5.7. Двухпозиционная система питания испарителя:

а - схема; б - релейная характеристика; в - график процесса регулирования во времени

 

 

Релейная характеристика системы питаний приведена на рис. 5.7, б. Когда электромагнитный вентиль закрыт и хладагент не поступает в испаритель, перегрев на выходе растет по мере испарения жидкости. Когда он достигает значения _вкл, реле разности температур срабатывает и включает электромагнитный вентиль. Последний открывается, и в испаритель поступает жидкость, расход которой G_а = G _т. Расход G _т выбирается так, чтобы он был больше расхода испарившегося хладагента. В результате этого количество находящегося в испарителе хладагента увеличивается, а перегрев уменьшается. Когда перегрев достигает величины _вык, происходит обратное срабатывание реле разности температур и электромагнитный вентиль закрывается. Перегрев увеличивается, и процесс повторяется.

Как и в любой двухпозиционной системе, здесь имеет место колебательный процесс, причем в установившемся состоянии период колебаний, или длительность циклов, остается постоянным.

Расход G _т зависит от давления конденсации и степени открытия регулирующего вентиля (в принципе вместо вентиля можно установить диафрагму постоянного сечения), который настраивают в период наладки и в дальнейшем его положение не изменяют. Положение регулирующего вентиля выбирают из условия обеспечения работы испарителя при наивысшей нагрузке и наименьшем давлении конденсации. В этих условиях пропускная способность вентиля должна быть такой, чтобы система питания работала с коэффициентом рабочего времени 0,8-0,9.

Работа двухпозиционной системы иллюстрируется графиком процесса регулирования (рис. 5.7, в). Исходное положение электромагнитного вентиля закрытое. Расход жидкого хладагента равен нулю. Температура кипения хладагента понижается, а температура выходящего пара повышается. Это происходит потому, что по мере испарения поверхность, омываемая жидкостью, уменьшается, а поверхность перегрева увеличивается. При этом перегрев растет. В момент времени τ₁ перегрев достигает _вкл, в результате чего реле разности температур срабатывает и открывает электромагнитный вентиль. Расход поступающей в испаритель жидкости скачкообразно повышается до G _т. После этого начинается заполнение испарителя, в процессе которого температура кипения повышается, температура на выходе падает, перегрев уменьшается. К моменту времени τ₂ перегрев снижается до _вык что приводит к обратному срабатыванию реле и закрытию электромагнитного вентиля. Далее процесс периодически повторяется: в момент τ₃ подача жидкости возобновляется, а в момент τ₄ прекращается и т.д.

Для правильного выбора элементов двухпозиционного регулятора необходимо знать частоту циклов и циклическую наработку. Приближенно эти величины можно найти следующим образом.

Принимается, что расчетная частота циклов равна максимальной, т.е. соответствует коэффициенту рабочего времени, равному 0,5, и что в течение нерабочей части цикла из испарителя отсасывается 10 % находящегося в испарителе хладагента.

Тогда длительность цикла, равную удвоенной длительности одной из частей цикла, можно найти по формуле:

 

,

 

где М_R - масса хладагента в испарителе (максимальная); r - теплота парообразования хладагента; Q_км - холодопроизводительность компрессора на расчетном режиме.

 

Полученная величина позволяет найти циклическую наработку эле-ментов системы питания в течение заданного промежутка времени, а также максимальную частоту циклов (f_max = 1/

Колебательный характер работы двухпозиционной системы питания приводит к периодическим изменениям давлений кипения и всасывания перед компрессором. Во избежание больших размахов этих колебаний, которые могут нарушить работу компрессора, применяют реле разности температур с высокой чувствительностью (порядка 0,1-0,3 °С). В некоторых случаях для уменьшения размаха колебаний термопреобразователи сопротивления размещают непосредственно в обечайке испарителя: жидкостный - в нижней части испарителя, паровой - несколько выше верхнего ряда трубок.

Применение двухпозиционной системы питания по перегреву ограничивается в основном кожухотрубными испарителями с кипением в межтрубном пространстве. Система предназначена главным образом для испарителей, работающих на хладонах.

Следует отметить универсальность элементов двухпозиционной системы: набор элементов практически не зависит от вида хладагента, диапазона температур кипения. Исключение составляет электромагнитный вентиль, который подбирается по виду хладагента и по требуемому проходному сечению.

Питание по уровню

Автоматическое питание испарителей осуществляется регуляторами уровня с плавными и позиционными характеристиками. В холодильной технике наиболее распространены регуляторы, в которых уровень преобразуется в механическое перемещение с помощью поплавковых преобразователей. При этом поплавок обычно находится в выносной камере, связанной с основным сосудом как сообщающийся сосуд.

Плавные системы питания. Эти системы применяют для питания испарителей и аппаратов любого типа, в которых имеется свободный уровень жидкого хладагента. Принцип действия такой системы поясняется схемой (рис. 5.8, а). Питание аппарата Ап осуществляет регулятор уровня РгУ, в состав которого входят преобразователь уровня Пр и регулирующий орган РО. В данной схеме преобразователь уровня является сообщающимся сосудом: уровень Н в аппарате воспроизводится в преобразователе с помощью двух уравнительных трубок. Перед регулирующим органом жидкий хладагент находится под давлением р_к, после него - под давлением р₀. В регулирующем органе осуществляется дросселирование жидкости.

Регулятор уровня действует таким образом, что при повышении уровня клапан закрывается, а при понижении - открывается. На рис. 5.8, б, показан примерный вид статических характеристик регулятора уровня. Верхняя характеристика относится к максимальному давлению конденсации, а нижняя - к минимальному (для простоты принято, что давление кипения остается постоянным).

Двум крайним значениям давления соответствуют и максимальные расходы Q _{т 1} и Q _{т 2}.

 

Рис. 5.8. Система питания испарителя по уровню:

а - схема; б - статические характеристики

 

 

Регулятор характеризуется некоторой неравномерностью, т.е. разностью между уровнем начала открытия H_но и уровнем полного открытия H_по.

Особенностью регулятора уровня является отсутствие задатчика: требуемое значение уровня определяется высотой установки преобразователя и в процессе эксплуатации изменяться не может.

Позиционные системы питания. Эти системы широко применяют в установках с емкими испарителями и аппаратами. Позиционный регулятор уровня обычно состоит из реле уровня с преобразователем и позиционного регулирующего органа. Преобразователь уровня присоединяется к основному сосуду или аппарату так же, как и в регуляторе с плавными характеристиками.

В качестве регулирующего органа чаще всего используют электромагнитные вентили, которые включаются в линию подачи жидкости вместе с ручным регулирующим вентилем (см. рис. 5.7, а, на стр. 72).

Как в любой позиционной системе, работа в системе с регулятором уровня имеет колебательный характер. Размах колебаний уровня зависит от зоны возврата (дифференциала) реле уровня и характеристики сосуда или аппарата.