Черт. 23. Обрыв растянутых стержней в пролете

 

1 — точка теоретического обрыва; 2 — эпюра М

 

3.47. Для обеспечения прочности наклонных сече­ний на действие изгибающего момента начало отгиба в растянутой зоне должно отстоять от нор­мального сечения, в котором отгибаемый стержень полностью используется по моменту, не менее чем на h ₀/2, а конец отгиба должен быть расположен не ближе того нормального сечения, в котором отгиб не требуется по расчету.

 

РАСЧЕТ НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ В ПОДРЕЗКАХ

 

3.48. Для элементов с резко меняющейся высо­той сечения (например, для балок и консолей, име­ющих подрезки), производится расчет по попереч­ной силе для наклонных сечений, проходящих у опоры консоли, образованной подрезкой (черт. 24), согласно пп. 3.31—3.39, при этом в расчетные формулы вводится рабочая высота h ₀₁ короткой кон­соли, образованной подрезкой.

 

 

Черт. 24. Невыгодиейшие наклонные сечения

В эле­менте с подрезкой

 

1 — наклонная сжатая по­лоса; 2 — при расчете по поперечной силе;

3 — то же, по изгибающему моменту; 4 — то же, по изгибающему

моменту вне подрезки

 

Хомуты, необходимые для обеспечения прочно­сти наклонного сечения, следует устанавливать за конец подрезки на участке длиной не менее w ₀,определяемой по формуле (88).

3.49. Для свободно опертых балок с подрезками должен производиться расчет на действие изгиба­ющего момента в наклонном сечении, проходящем через входящий угол подрезки (см. черт. 24), согласно пп. 3.42—3.45. При этом продольная рас­тянутая арматура в короткой консоли, образо­ванной подрезкой, должна быть заведена за ко­нец подрезки на длину не менее l_an (см. п. 5.44) и не менее величины w ₀, равной:

 

(88)

 

где Q ₁ — поперечная сила в нормальном сечении у конца подрезки;

A_{sw 1} —площадь сечения дополнительных хому­тов, расположенных у конца подрезки на участке длиной не более h ₀₁/4 и не учитываемых при определении интен­сивности хомутов q_sw у подрезки;

A_s,inc — площадь сечения отгибов, проходящих через входящий угол подрезки;

a ₀ — расстояние от опоры консоли до конца подрезки;

d — диаметр обрываемого стержня.

Хомуты и отгибы, установленные у конца под­резки, должны удовлетворять условию

(89)

 

где h ₀₁, h ₀ — рабочая высота соответственно в ко­роткой консоли подрезки и в балке вне подрезки.

Если нижняя арматура элемента не имеет анкеров, должна быть также проверена, согласно пп. 3.42—3.45, прочность наклонного сечения, расположенного вне подрезки и начинающегося за указанными хомутами на расстоянии не менее h ₀ —h ₀₁ от торца (см. черт. 24). При этом в расчете не учитывается продольная арматура короткой консоли, а длина проекции с принимается не менее расстояния от начала наклонного сечения до конца указанной арматуры. Кроме того, длина анкеровки l_an для нижней арматуры элемента принимается как для свободных концов консолей.

Расчет короткой консоли подрезки производится согласно пп. 3.99 и 3.100, принимая направление наклонной сжатой полосы от наружного края пло­щадки опирания до равнодействующей усилий в дополнительных хомутах площадью сечения A_{sw 1} на уровне сжатой арматуры балок, т. е. при (где l_sup — см. п. 3.99, a_x — см. черт. 24), при этом в формуле (207) коэф­фициент 0,8 заменяется на 1,0.

 

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

Расчет наклонных сечений

на действие поперечной силы

Пример 13. Дано: железобетонная плита пере­крытия с размерами поперечного сечения по черт. 25; бетон тяжелый класса В15 (R_b = 7,7 МПа и R_bt = 0,67 МПа при g _{b 2} = 0,9; E_b = 20,5 · 10³ МПа); ребро плиты армировано плоским сварным кар­касом с поперечными стержнями из арматуры класса А-III, диаметром 8 мм (A_sw = 50,3 мм²; R_sw = 285 МПа; E_s = 2 · 10⁵ МПа), шагом s = 100 мм; временная эквивалентная нагрузка v = 18 кН/м; нагрузка от собственного веса плиты и пола g = 3,9 кН/м; поперечная сила на опоре Q_max = 62 кН.

Требуется проверить прочность наклонной поло­сы ребра между наклонными трещинами, а также прочность наклонных сечений по поперечной силе.