Расплавов на основе железа

1. С помощью плавки металла во взвешенном состоянии, метода падающей в окислительной атмосфере капли, плавки в индукционных печах и печах сопротивления были изучены процессы рафинирования синтетических сплавов и чугунов в условиях по возможности близких к реакционной зоне сталеплавильных агрегатов.

2. Экспериментально установлено, что, когда концентрации [ C ], [ Mn ], [ Si ], [ P ] относительно велики (больше 0,1-0,3 %) окисление этих элементов происходит преимущественно на границе раздела фаз металл-газ. В этот период ведущим звеном, определяющим скорость процесса окисления, является массоперенос кислорода в объеме газовой фазы к поверхности металла.

3). В этих условиях протекают следующие реакции:

1) [ C ]+1/2 O _{2 газ}= CO _газ;

2) СО _газ+1/2 О _{2 газ} = СО _{2 газ};

3) [ Si ]+1/2 O _{2 газ}={ SiO }_газ;

4) { SiO }+1/2 O _{2 газ}=(SiO ₂);

5) [ Mn ]+1/2 O _{2 газ}=(MnO);

6) Mn _газ+1/2 О _{2 газ}=(MnO);

7) [ P ]+1/2 O _{2 газ}={ PO }_газ;

8) 2{ PO }+3/2 O _{2 газ}=(P ₂ O ₅);

9) Fe _ж +1/2 О _{2 газ}=(FeO).

В квадратных скобках обозначены концентрации компонентов металла, в других – компонентов шлака, а в фигурных скобках первичные, в ряде случаев нестабильные продукты окисления, так или иначе зафиксированные в газах, покидающих поверхность окисляемого металла.

Реакция (2) протекает в тонком ламинарном слое, непосредственно прилегающем к поверхности расплава. Реакция (9) имеет относительно слабое развитие, определяемое концентрациями таких компонентов как С, Mn, Si и др.

4. При высоких концентрациях в расплаве этих компонентов скорость их окисления мало зависит от температуры. Энергия активации процессов окисления углерода и марганца, как чистых процессов, определяемых массопереносом кислорода составляет 4¸4,5 ккал/моль (16,8¸18,9 кДж/моль). При окислении кремния энергия активации несколько выше и составляет 6-8 ккал/моль (25-33,5 кДж/моль). Это свидетельствует о том, что процесс окисления кремния протекает не в чисто внешнедиффузионном режиме, а в некотором переходном между внешне- и внутридиффузионным, что объясняется образованием на поверхности металла тонкой пленки кремнеземистого шлака, создающего дополнительное сопротивление поступлению кислорода в контакт с жидким металлом.

5). В данных условиях плавки соотношение скоростей окисления отдельных компонентов металлического расплава (и последовательность удаления отдельных примесей металла) качественно определяется соотношением изменений изобарно-изотермического потенциала окисления данного компонента с учетом его концентрации в металле и концентрации его оксида в шлаке или в газовой фазе. Например, для реакции [ Mn ]+n/2 O ₂=(MeO _n) D G =n/2lg –lg(MeO _n)/[ Me ]. Стандартные значения D G для отдельных оксидов представлены в таблице 3.

Влияние поверхностной активности отдельных компонентов расплава на основе железа в общем случае незначительно. Оно проявляется на величине остаточных концентраций в металле элементов с сильно выраженной поверхностной активностью, или компонентов, образующих между собой трудно растворимые в расплавах железа соединения, которые образуют группировки, вытесняемые в поверхностный слой металла.

Таблица 3 – Стандартные значения изменений изобарно-изотермического потенциала окисления данного компонента