Решение. Значение граничной частоты F0 преобразователя определим из ус­ловия (6.39)

Значение граничной частоты F ₀ преобразователя определим из ус­ловия (6.39). Используя данные примера 6.7, получим

После логарифмирования это равенство приводится к виду:

F ² - 0,794×10³× F + 15,75×10⁴ = 0.

Положительный корень полученного уравнения F ₀ = 407,44. Следовательно, граничное значение частоты F ₀, при котором будут еще сохране­ны нормальные условия функционирования преобразователя, будет F ₀ = 407,44 Гц. Сравнивая результаты решений в примерах 6.7 и 6.8, убеждаемся в их близости. Незначительные их расхождения обусловлены приближенностью ис­пользованных методов прогнозирования.

Точность предсказа­ний, которую они гарантируют, примерно одного порядка, но для их использования требуется различный объем статистической ин­формации. Наибольший он в методе Байеса, наименьший - в ме­тоде последовательного анализа. В инженерной практике все же несколько боль­шее распространение получили методы последовательного анали­за и минимального риска.

6.6.3 Физические методы прогнозирования

Физические методы прогнозирования надёжности РЭС базируются на анализе физических и физико-химических процессов, протекающих в РЭС под влиянием дестабилизирующих факторов. Наиболее подробно эти методы описаны в [20], откуда и взят материал данного подраздела.

Так как износ и разрушение реальных устройств обычно локализованы и зависят от конкретных причин, то наиболее приемлемой моделью надёжности ЭС является физическая модель, основанная на принципе суммирования компонентов надёжности, каж­дый из которых представляет надёжность элемента фи­зической структуры (ЭФС) изделия. Под физическими моделями надёжности понимают математическое описа­ние физических процессов и явлений, определяющих параметры надёжности изделий. Любое изделие в них делят на ЭФС, каждый из ко­торых имеет свою характеристику надёжности.

Изучение и моделирование кинетики процессов, про­исходящих в выделенных ЭФС, позволяет установить связь между их геометрией, свойствами материалов, экс­плуатационными факторами и временем наработки ЭС до отказа. При этом следует учитывать, что в каждом ЭФС может действовать несколько механизмов отказа. Следовательно, каждый компонент надёжности необхо­димо рассматривать как систему, число элементов в которой равно числу действующих механизмов отказов.

При прогнозировании надёжности результаты фи­зических исследований должны дополняться данными анализа отказов и данными статистического характера. Их можно получить при работе ЭС в форсированных рабочих ре­жимах при испытании, что лежит в основе метода уско­ренных испытаний. Ускорить физико-химические процессы, приводящие к отказу, можно усиливая нагрузку на ЭС при испытании (температуру, напряжение, ток, дав­ление, скорость вибрации, частоту циклов и т.д.), т.е. в форсированном режиме. Ускоренными форсированными называют испытания в форсированных режимах с последующей экстраполяцией полученных результатов к условиям испытаний ЭС в нормальных режимах.

Физическая сущность ускоренных испытаний заключается в ус­корении только того механизма отказов, который является харак­терным для испытываемых изделий при их работе в нормальном режиме. Поэтому при увеличении нагрузки на ЭС с целью сокраще­ния времени испытания на надёжность необходимо всегда иметь в виду, что механизм отказов должен сохраняться неизменным. Это является наиболее сложной проблемой ускоренных испытаний, по­скольку выявить характерный механизм отказов бывает иногда очень трудно.

Опыт показывает, что механизм отказов при испытании изделий в форсированном режиме остается тем же самым, что и при испы­тании в нормальном режиме, если закон распределения вероятно­сти безотказной работы и коэффициент вариации остаются неизмен­ными при переходе от нормального режима к форсированному. В этом случае графики зависимости вероятности безотказной работы Р (t) от отношения t / M (t) для форсированного и нормального ре­жимов испытаний совпадают и можно графически экстраполировать результаты ускоренных испытаний к нормальным условиям.

Выбор величины нагрузки, прикладываемой для ускорения ис­пытаний изделий, определяется не только требованием сохранения механизмов отказов, характерных для нормального режима, но и прочностными характеристиками испытываемых изделий. Наиболее изученными в настоящее время являются физико-стати­стические модели старения изделий, созданные в результате недорогих ускорен­ных испытаний, проводимых при термической нагрузке. Установлено, что протекающие во многих материалах физико-химические процессы, обусловливающие старе­ние ЭС под действием термической нагрузки, достаточно точно описываются уравнением Аррениуса. Уравнение Аррениуса характеризует зависимость скорости химической реакции от абсолютной температуры Т при постоянном объеме и имеет вид:

(6.42)

где J – количество вещества, вступающего в реакцию; dJ / dt – скорость реакции; С - константа; q - заряд электрона; Е - энергия активации, необходимая для вступления молекул в химическую реакцию; k - постоянная Больцмана. Чем больше Е, тем меньше скорость химической реакции. После преобразований уравнение (6.42) при­нимает вид

lg t _ср= C ₁× Е / Т + lg C ₂, (6.43)

где С ₁ = q / (2,303× k); С ₂ = const; t _ср - статистическая оценка средней наработки на отказ.

Если построить зависимость (6.43) в координатах lg tср и 1/Т, по­лучим семейство прямых (рисунок 6.6, а), каждой из которых соответст­вует постоянное значение отказов. Отрезок, отсекаемый прямой 1 или 2 на оси ординат, равен lg C ₂, а тангенс угла φ наклона этой прямой связан с энергией активации соотношением tg φ = C ₁× Е. Чем больше энергия активации, тем больше угол φ и тем выше надёжность изделий. Рассмотрим прямые 1 и 2 на рисунке 6.6, а, характеризующие соответственно результаты испытания изделий двух типов при термической нагрузке. При одном и том же приращении нагрузки (1 / Т ₂ - 1/ Т ₁) для отказа одного и того же процента из­делий второго типа потребуется меньше времени, чем для изделий первого типа. Следовательно, изделия первого типа более надежны. Таким образом, по углу наклона прямой или по значению энергии активации можно сопоставить качественно (по принципу «лучше - хуже») надёжность двух (и более) типов изделий. Если сравнить различные модификации одного и того же изделия, то изменение угла наклона прямой характеризует лишь изменение конструкции изделия (улучшение или ухудшение), в то время как параллельное перемещение этой прямой характеризует технологические изменения. Прямая является графическим изображением зависимости (6.43) только в том случае, если механизм отказов во всем рассматриваемом диапазоне нагрузок остается неизменным. Если же механизм отказов при увеличении или уменьшении нагруз­ки изменяется, то, как правило, изменяется и энергия активации, что приводит к появлению изломов на прямой.

На практике обычно добиваются линейной зависимости лога­рифма отношения числа d отказов в выборке к ее объему n от ве­личины нагрузки. В этом случае старение изделий может быть опи­сано также моделью Аррениуса, но вид зависимости (6.43) несколь­ко изменится. Поскольку энергия активации пропорциональна величине С tg φ, в (6.43) нельзя автоматически заменить время зна­чением накопленных отказов (%). Однако графическим путем не­трудно перейти к зависимости накопленных отказов (%) от нагруз­ки. Для этого предположим, что испытания при различных терми­ческих нагрузках проходят восемь равных выборок, взятых из од­ной и той же партии изделий, и механизм отказов всех изделий в этом эксперименте один и тот же. В процессе испытаний зафикси­руем время, в течение которого в первых четырех выборках отка­жет, например, 20% изделий, а во вторых четырех - 50%. Учиты­вая, что на каждую группу выборок подавалось четыре различных значения нагрузки, получим восемь различных значений времени на­работки на отказ. Выделив их на графике зависимости lg t _ср от 1 / Т и соединив точки при одном и том же проценте накопленных отка­зов, построим две прямые параллельные линии (рисунок 6.6, б). Восста­вим перпендикуляр из любой точки оси ординат до пересечения с прямыми 1 и 2. Проекции точек пересечения на ось абсцисс дадут значения 1 / Т ₁, и 1 / Т ₂ соответствующие двум значениям логарифма накопленного процента отказов. Нанеся эти значения на график за­висимости lg (d / n) от 1 / Т и соединив полученные точки, построим прямую (рисунок 6.6, в), которая описывается уравнением Аррениуса. Эта прямая определяет значения накопленных отказов (%) в зави­симости от нагрузки за определенный промежуток времени, а по углу ее наклона можно судить о факторе ускорения.

При постоянном механизме отказов по результатам испы­тания изделия в форсированном режиме в течение вре­мени t _у можно судить о времени испытания изделий t = K _yc× t _у в нормальном режиме для получения того же числа отказов. По моде­ли Аррениуса фактор ускорения равен

K _yc = ехр[-(qЕ / k) × (1 / Т ₂ – 1 / Т ₁)], (6.44)

где Т ₁ и Т ₂ - температура при форсированном и нормаль­ном режиме соответственно (Т ₁ > Т ₂). Для более надежных изделий фактор ускорения меньше, чем для менее надежных [20].