Ћекции.ќрг


ѕоиск:




 атегории:

јстрономи€
Ѕиологи€
√еографи€
ƒругие €зыки
»нтернет
»нформатика
»стори€
 ультура
Ћитература
Ћогика
ћатематика
ћедицина
ћеханика
ќхрана труда
ѕедагогика
ѕолитика
ѕраво
ѕсихологи€
–елиги€
–иторика
—оциологи€
—порт
—троительство
“ехнологи€
“ранспорт
‘изика
‘илософи€
‘инансы
’ими€
Ёкологи€
Ёкономика
Ёлектроника

 

 

 

 


–асчет короткозамкнутого ротора




 ороткозамкнутые обмотки роторов асинхронных двигателей дел€тс€ по конструкции и технологии изготовлени€ на два типа: сварные и литые.

¬ сварных конструкци€х (рис. 5.2 и 5.3) стержни обмотки устанавливают в пазы, после чего с торцов ротора их замыкают, приварива€ или припаива€ замыкающие кольца. ѕри литых конструкци€х одновременно заливают как одно целое и стержни, и замыкающие кольца. Ќа замыкающих кольцах отливают также вентил€ционные лопатки, выполн€ющие роль вентил€тора при работе машины.

 ороткозамкнутые обмотки роторов в отличие от всех других существующих обмоток не имеют определенного числа фаз и числа полюсов. ¬ некоторых специальных машинах встречаютс€ короткозамкнутые роторы с фазной, изолированной от корпуса обмоткой, начала и концы которой замкнуты между собой. –асчет такой обмотки аналогичен расчету обмотки фазного ротора.

–ис. 5.2.  ороткозамкнутый ротор асинхронного двигател€ со сварной обмоткой: 1 Ч замыкающие кольца; 2 Ч стержни обмотки –ис. 5.3.  ороткозамкнута€ обмотка асинхронного двигател€: 1 Ч замыкающие кольца; 2 Ч стержни обмотки  

ќдин и тот же ротор может работать в машинах, статоры которых выполнены на различные числа полюсов. Ёто, в частности, определило возможность использовани€ короткозамкнутых роторов в двигател€х с регулированием частоты вращени€ путем переключени€ числа полюсов обмотки статора.

ќбычно прин€то считать, что каждый стержень обмотки образует одну фазу короткозамкнутой обмотки. “огда число ее фаз равно числу пазов (m 2 = Z 2) и обмотка каждой из фаз имеет 1/2 витка, т.е. w 2 = 1/2, так как при m 2 = Z 2 к каждой фазе относитс€ один стержень с двум€ участками замыкающих колец, расположенных с разных торцов ротора (рис. 5.4). ќбмоточный коэффициент такой обмотки равен единице, а условное число пазов на полюс и фазу

(5.15)

 
 

ѕри проектировании зубцовой зоны короткозамкнутых роторов особое внимание следует удел€ть выбору числа пазов ротора. Ёто объ€сн€етс€ тем, что в поле воздушного зазора машины кроме основной присутствует целый спектр гармоник более высокого пор€дка, кажда€ из которых наводит Ёƒ— в обмотке ротора, поэтому ток в стержн€х обмотки имеет сложный гармонический состав.

–ис. 5.4. ‘азы обмотки короткозамкнутого ротора

¬ результате взаимодействи€ токов и полей высших гармоник возникают электромагнитные моменты, которые при неблагопри€тном соотношении Z1 и Z2 могут существенно ухудшать механическую характеристику двигател€, так как момент на валу машины €вл€етс€ суммой моментов, обусловленных всеми взаимодействующими гармониками. ¬ зависимости от соотношени€ Zl и Z2 в той или иной степени про€вл€ютс€ синхронные или асинхронные моменты от высших гармоник.

»х вли€ние на момент от первой гармонической приводит к по€влению пиков и провалов в результирующей кривой момента.

¬ поле зазора присутствуют также высшие гармоники, пор€док которых определенным образом св€зан с числами пазов и полюсов машины. Ёто так называемые зубцовые гармоники, которые вызывают шум и вибрацию при работе двигател€ при номинальном режиме. ¬ли€ние зубцовых гармоник особенно заметно при малых воздушных зазорах, характерных дл€ асинхронных двигателей небольшой мощности.

»сследовани€, проведенные дл€ изучени€ вли€ни€ соотношений чисел зубцов на статоре и роторе на кривую момента, а также на шумы и вибрации, позволили определить наилучшие сочетани€ Z 1 и Z2 дл€ короткозамкнутых двигателей с различными числами 2 р. –екомендации по выбору Z2 при известных Z1 и 2 р сведены в табл. 5.1, в которой предлагаетс€ несколько возможных вариантов чисел пазов ротора при данных Z1 и 2 р.

“аблица 5.1

–екомендуемые числа пазов роторов асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором

2 p „исло пазов статора „исло пазов ротора
без скоса пазов со скосом пазов
    9*, 15* Ч
  11*, 12*, 15*, 21*, 22 14*, (18), 19*, 22*, 26, 28*, (30), 31, 33, 34, 35
    15*,(16)*, 17*, 19, 32 18,20,26,31,33,34,35
  22, 38 (18), 20, 21, 23, 24, 37, 39, 40
  26, 28, 44, 46 25,27,29,43,45,47
  32, 33, 34, 50, 52 Ч
  38, 40, 56, 58 37,39,41,55,57, 59
    9* 15*
  10*, 14* 18*, 22*
  15*, 16*, 17, (32) 16, 18, (20), 30, 33, 34, 35,36
  26, 44, 46 (24), 27, 28, 30, (32), 34, 45, 48
  (34), (50), 52, 54 (33), 34, (38), (51), 53
  34,38,56,58,62,64 (36), (38), (39), 40, (44), 57, 59
  50,52,68,70,74 48,49,51,56,64,69,71
  62,64,80,82,86 61,63,68,76,81,83
    26,46, (48) 28*, 33,47,49,50
  44, 50, 64, 66, 68 42,43,51,65,67
  56,58,62,82,84,86,88 57,59,60,61,83,85,87,90
  74, 76, 78, 80, 100, 102, 104 75, 77, 79, 101, 103, 105
    (34), 36, 44, 62, 64 35,44,61,63,65
  56,58,86,88,90 56,57,59,85,87,89
  66, (68), 70, 98, 100, 102, 104 (68), (69), (71), (97), (99),(101)
  78,82,110, 112, 114 79,80,81,83,109,111, 113
  44,46,74,76 57,69,77,78,79
  68,72,74,76, 104,106, 108,110,112,114 70,71,73,87,93,107,109
    86, 88, 92, 94, 96, 98, 102, 104,106, 134, 136, 138,140,142,146 99,101, 103,117, 123,137,139
  56,64,80,88 69,75,80,89,91, 92
  68, 70, 74, 88, 98, 106, 108, 110 (71), (73), 86, 87, 93, 94,(107),(109)
    86,88,92,100,116,124,128,130,132 84,89,91,104, 105, 111,112,125,127
  124, 128, 136, 152, 160, 164,166, 168, 170, 172 125,127,141, 147, 161, 163

ѕримечани€ к табл. 5.1:

1.¬ скобках указаны числа пазов, при которых возможно повышение вибрации двигателей.

2. «вездочкой отмечены числа пазов, примен€емые в машинах малой мощности.

¬ двигател€х малой мощности обычно выполн€ют Z 2 < Z 1. Ёто объ€сн€етс€ р€дом причин технологического характера, а также тем, что с увеличением Z 2 ток в стержн€х ротора уменьшаетс€ и в двигател€х небольшой мощности их сечени€ станов€тс€ очень малыми. ¬ более крупных двигател€х иногда выполн€ют Z 2 > Z 1 с тем, чтобы ограничить чрезмерно большой ток в стержн€х ротора и увеличить равномерность распределени€ проводников обмотки по длине расточки.

“ок в стержне определ€етс€ по (5.7), при этом с учетом прин€тых дл€ короткозамкнутой обмотки чисел фаз и витков в фазе, а также вли€ни€ скоса пазов, коэффициент приведени€ токов

, (5.16)

где k CK Ц коэффициент скоса, учитывающий уменьшение Ёƒ— обмотки при скошенных пазах ротора,

(5.17)

здесь ; b —  Ц скос пазов, мм.

–екомендуетс€ b —  = (0,5¸0,8) t Z1.

—ечение стержней, м,

(5.18)

ѕлотность тока в стержн€х ротора машин закрытого обдуваемого исполнени€ при заливке пазов алюминием выбираетс€ в пределах

J 2 = (2,5 Ч 3,5)×106ј/м2, а при защищенном исполнении на 10Ч15 % выше, причем дл€ машин больших мощностей следует принимать меньшие значени€ плотности тока.

¬ обмотке ротора, выполненной из медных стержней, плотность тока принимают несколько большей: J 2 = (4,0 ÷ 8,0)Ј106 ј/м2 (большие значени€ соответствуют машинам меньшей мощности).

“ок в короткозамыкающих кольцах наход€т, исход€ из следующих соображений.

ѕримем направлени€ токов в стержн€х ротора I —1, I C2, I —3... и на участках замыкающих колец, соедин€ющих этих стержни, I 12, I 23, . I 34, как показано на рис. 5.5, а.

 

–ис. 5.5.   расчету токов в замыкающих кольцах короткозамкнутой обмотки ротора:

а Ч направлени€ токов; б Ч векторна€ диаграмма токов обмотки

 

“огда дл€ узлов а, b, с и т.д. можно записать:

(5.19)

“оки в стержн€х сдвинуты относительно друг друга на угол az =2 p p/ Z 2. Ќачертив многоугольник токов в стержн€х (рис. 5.5, б), стороны которого €вл€ютс€ векторами токов стержней, сдвинутых по фазе на угол az, убеждаемс€, что системе уравнений (5.19) будут соответствовать направлени€ токов на участках колец, показанные на рис. (5.5, б). ”гол между их векторами тоже равен az. Ќайдем соотношение между токами в стержн€х и в участках колец, дл€ чего рассмотрим один из треугольников векторной диаграммы, образованный, например, векторами I 12, I 23, I C2. »з этого треугольника имеем

“ак как это соотношение справедливо дл€ любого из элементов диаграммы токов, то, обозначив токи в кольце I кл, а токи в стержн€х I 2, можем записать:

(5.20)

где (5.21)

¬ыражение (5.20) €вл€етс€ расчетной формулой дл€ определени€ тока в замыкающих кольцах короткозамкнутых роторов.

ѕлотность тока в замыкающих кольцах J кл выбирают в среднем на 15Ч20% меньше, чем в стержн€х. Ёто объ€сн€етс€ двум€ причинами. ¬о-первых, замыкающие кольца, имеющие лучшие услови€ охлаждени€ по сравнению со стержн€ми, €вл€ютс€ своего рода радиаторами, которые отвод€т тепло стержней, усилива€ их охлаждение. ¬о-вторых, в машинах, в которых дл€ улучшени€ пусковых характеристик используют эффект вытеснени€ тока, большое сопротивление замыкающих колец снижает кратность увеличени€ общего сопротивлени€ обмотки ротора при пуске.

ѕлощадь поперечного сечени€ замыкающих колец, м2, определ€етс€ по формуле

(5.22)

«амыкающие кольца в роторах со вставными стержн€ми изЧза необходимости пайки или сварки их со стержн€ми устанавливают на некотором рассто€нии от торцов ротора (рис. 5.6, а). ѕоперечное сечение колец представл€ет собой пр€моугольник, размеры которого (h  Ћ и b  Ћ) выбирают таким образом, что h  Ћ= (1,1¸1,25) h ѕ2.

–ис. 5.6. –азмеры замыкающих колец короткозамкнутого ротора:

а Ч со сварной обмоткой; б Ч с литой обмоткой

 

¬ роторах с литой обмоткой замыкающие кольца, которые отливают одновременно с заливкой пазов, всегда плотно прилегают к торцам сердечника ротора. ѕри этом они помимо своей основной функции выполн€ют и другую задачу: удерживают в спрессованном состо€нии листы сердечника ротора. «амыкающие кольца литой обмотки обычно выполн€ют с поперечным сечением в виде неправильной трапеции, прилегающей своим большим основанием к торцу ротора (рис. 5.6, б).

Ўирину замыкающих колец обоих типов рассчитывают исход€ из qKЋ, полученной по (5.22) и выбранной h  Ћ, м:

. (5.23)

—редний диаметр замыкающих колец, м, определ€ют по выражению

. (5.24)

ќдновременно с заливкой стержней и колец на замыкающих кольцах отливают вентил€ционные лопатки длиной, несколько меньшей, чем длина вылета лобовых частей обмотки статора.  оличество вентил€ционных лопаток выбирают равным простому числу, приблизительно в 2Ч3 раза меньшему, чем число пазов ротора.

‘орма паза и конструкци€ обмотки короткозамкнутого ротора определ€ютс€ требовани€ми к пусковым характеристикам двигател€ и его мощностью. ¬ асинхронных двигател€х мощностью до 50Ч60 к¬т обычно выполн€ют грушевидные пазы и литую обмотку из алюмини€ (рис. 5.7, а). –азмеры паза выбирают такими, чтобы зубцы ротора имели параллельные грани.  руглые пазы (рис. 5.7, б), примен€вшиес€ ранее в машинах малой мощности, в насто€щее врем€ почти не примен€ют изЧза получающейс€ большой неравномерности сечений зубцов.

–оторы более крупных машин с пр€моугольными пазами выполн€ют с вставными медными стержн€ми или с литой алюминиевой обмоткой (рис.5.7, в, г). ѕр€моугольные открытые пазы встречаютс€ в короткозамкнутых роторах многополюсных асинхронных двигателей. —тержни обмотки, выполненные из алюминиевых шин пр€моугольного сечени€ (рис. 5.7, д),устанавливают в открытые пазы ротора и закрепл€ют, расчеканива€ их верхнюю часть.

 

 

–ис. 5.7.  онфигурации пазов короткозамкнутых асинхронных двигателей

 

ƒл€ увеличени€ пусковых моментов двигателей пр€моугольные пазы делают узкими и глубокими, так как эффект вытеснени€ тока в них возрастает с увеличением высоты стержн€. –оторы с такими пазами называют глубокопазными.

¬ асинхронных двигател€х при небольшом числе полюсов часто не удаетс€ получить требуемый пусковой момент даже при глубокопазных роторах, поэтому переход€т к роторам с фигурными пазами. ѕримен€ют различные конфигурации фигурных пазов (рис. 5.7, еЧи). ¬се они имеют характерную особенность Ч уменьшенна€ ширина верхней части паза по сравнению с нижней, что позвол€ет в большей степени использовать эффект вытеснени€ тока при больших скольжени€х.

 ороткозамкнутые обмотки роторов с пазами трапецеидальной формы выполн€ют как с заливкой пазов алюминием (рис. 5.7, е), так и со сварной медной клеткой (рис. 5.7, ж), дл€ стержней которой используют шинную медь соответствующего профил€.

ќбмотки со стержн€ми более сложной формы, например лопаточные стержни (рис. 5.7, з), выполн€ют заливкой алюминием или его сплавами.  олбообразные пазы с круглой нижней частью (рис. 5.7, и) в насто€щее врем€ почти не примен€ют изЧза менее удачного, чем при лопаточных пазах, использовани€ стали зубцовой зоны.

јсинхронные двигатели, предназначенные дл€ приводов механизмов с т€желыми услови€ми пуска, часто выполн€ют с двухклеточными роторами (рис. 5.7, к, л), в которых на каждом зубцовом делении размещены один над другим два стержн€.  ажда€ система стержней образует свою обмотку: верхние стержни, лежащие ближе к зазору, Ч пусковую, а нижние Ч рабочую.

ƒвойна€ клетка может быть выполнена в двух вариантах: с общими замыкающими кольцами (рис. 5.8, а), когда каждое кольцо замыкает одновременно стержни и пусковой, и рабочей клеток, либо с раздельными замыкающими кольцами (рис. 5.8, б). ¬ последнем случае с каждого торца ротора располагают по два кольца, одно из которых замыкает только стержни пусковой, а другое Ц стержни рабочей клетки.

–ис. 5.8. «амыкающие кольца двухклеточных короткозамкнутых роторов асинхронных двигателей:

а Ч общие; б Ч раздельные

ќбычное исполнение двойной клетки Ч сварное с раздельными кольцами. –абоча€ обмотка (стержни и короткозамыкающие кольца) в большинстве случаев изготовл€етс€ из меди, а пускова€ Ч из латуни. Ћатунь дл€ пусковой клетки примен€ют из-за больших удельного сопротивлени€ и теплоемкости по сравнению с таковыми у меди.

”величение теплоемкости пусковой клетки особенно важно дл€ машин с длительными т€желыми пусками, за врем€ которых выделенные в роторе потери могут нагреть пусковую обмотку до недопустимо высокой температуры.

¬ современных машинах распространено также двухклеточное исполнение роторов с литыми обмотками (см. рис. 5.7, л). ¬ таких конструкци€х и пусковую, и рабочую клетки заливают одним металлом. «амыкающие кольца Ч общие, прилегающие к торцам ротора (рис. 5.8).

¬ыбира€ ту или иную конструкцию клетки, форму и размерные соотношени€ стержней, следует исходить из требований к пусковым характеристикам двигателей и возможности размещени€ паза на зубцовом делении ротора, при котором обеспечиваетс€ нормальный уровень индукции в зубцах и €рме.  роме того, необходимо учитывать вли€ние размерных соотношений пазов на индуктивное сопротивление обмотки ротора. ѕри любой конфигурации паза уменьшение ширины верхней части стержней и увеличение их высоты привод€т к увеличению пускового момента, но одновременно увеличиваетс€ коэффициент магнитной проводимости паза и растет индуктивное сопротивление обмотки ротора. Ёто в некоторых случа€х может играть положительную роль Ч как фактор, ограничивающий пусковые токи, но в то же врем€ увеличение индуктивного сопротивлени€ ротора приводит к ухудшению коэффициента мощности при номинальном режиме работы и к снижению ћmax.

“о же характерно дл€ двигателей с двухклеточными роторами, имеющими большие пусковые моменты, но низкие коэффициенты мощности при номинальном режиме, так как поток пазового рассе€ни€ в перемычке между стержн€ми рабочей и пусковой клеток достигает больших значений. ѕоэтому дл€ обеспечени€ высоких энергетических показателей номинального режима следует прежде всего ориентироватьс€ на пазы ротора с широкой верхней частью Ч грушевидные (см. рис. 5.7, а). ѕазы других форм (пр€моугольные, фигурные) или двойную клетку примен€ют только в том случае, когда пусковые характеристики двигател€ с ротором, имеющим грушевидные пазы, не удовлетвор€ют требовани€м, поставленным в техническом задании.

¬ большинстве асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором с высотой оси вращений h < 250 мм выполн€ют трапецеидальные пазы и литую обмотку на роторе (рис. 5.9). –азмерные соотношени€ пазов b 12, b 22и h 12обеспечивают параллельность боковых граней зубцов. ¬ двигател€х с h < 160 мм пазы имеют узкую прорезь со следующими размерами:
b ш= 1,0 мм и h ш = 0,5 мм при высоте оси вращени€ h < 100 мм: b ш = 1,5 мм и b ш = 0,75 мм при высоте вращени€ h = 112¸132 мм. ¬ двигател€х с
h = 160¸250 мм выполн€ют трапецеидальные закрытые пазы (рис. 5.9, б) с размерами шлица b ш= 1,5 мм и h ш == 0,7 мм. ¬ысота перемычки над пазом в двигател€х с 2р ³ 4 выполн€етс€ равной h' ш = 0,3 мм, в двухполюсных двигател€х h' ш = 1,0¸1,5 мм.

–азмеры паза ротора рассчитывают, исход€ из требуемого сечени€ стержн€ q c, полученного по (5.18), допустимой индукции в зубце и из услови€ посто€нства ширины зубца, т.е. параллельности его граней.

–ис. 5.9. “рапецеидальные пазы короткозамкнутого ротора:

a Чполузакрытые, б Ч закрытые

ѕо допустимой индукции BZ 2 (см. табл. 4.4) определ€ют ширину зубца ротора:

(5.25)

ѕосле чего рассчитывают размеры паза (рис. 5.9):

; (5.26)

(5.27)

(5.28)

ѕосле расчета размеры паза следует округлить до дес€тых долей миллиметра и уточнить площадь сечени€ стержн€ qc:

(5.29)

”слови€ высококачественной заливки пазов алюминием требуют, чтобы диаметр закруглени€ нижней части паза в двигател€х с h £ 132 мм был не менее 1,5Ч2 мм, в двигател€х с h ³160 мм Ч не менее 2,5Ч 3 мм.

¬ св€зи с округлени€ми результатов расчета необходимо просчитать ширину зубцов в сечени€х b'Z2 и b"Z2 поокончательно прин€тым размерам паза:

(5.30)

(5.31)

ѕри небольшом расхождении размеров b'Z2 и b''Z2 в расчете магнитного напр€жени€ зубцов ротора используетс€ средн€€ ширина зубца
bZ2 = (b'Z2+b" Z2)/2. ѕри заметных расхождени€х расчет провод€т так же, как дл€ трапецеидальных зубцов ротора (см. ниже).

–асчетна€ высота зубца принимаетс€ равной

hZ 2 = h ѕ2 Ц 0,1 b 22. (5.32)

¬ двигател€х с высотой оси вращени€ h = 280¸355 мм выполн€ют закрытые пазы ротора: при ³ 4 Ч трапецеидальные, сужающиес€ в верхней части, и при 2р = 2 Ч лопаточные (рис. 5.10).

а) б)

–ис. 5.10. ’арактерные размеры зубцовой зоны короткозамкнутого ротора:

а Ч с трапецеидальными пазами; б Ч с лопаточными пазами

 

ƒл€ расчета размеров трапецеидальных сужающихс€ в верхней части пазов целесообразно использовать графоаналитический метод дл€ пазов всыпной обмотки статора. Ќаименьша€ допустима€ ширина зубца bZiп находитс€ no BZ2max (см. табл. 4.4). Ќа построенном в достаточно большом масштабе эскизе зубцового делени€ ротора, измен€€ b22 и h п2, графически, определ€ют размеры паза по заданной площади сечени€ стержн€ q c, при которых BZ2max остаетс€ в допустимых пределах. ¬ысота перемычки над пазом принимаетс€ равной h'm= 0,5 мм. ƒиаметр закруглени€ верхней части паза должен быть не менее b ³3,5¸4 мм. ѕосле построени€ определ€ют ширину зубца ротора:

(5.33)

(5.34)

–асчетна€ высота зубца

(5.35)

¬ лопаточных пазах (рис. 5.10, б) высоту верхней части паза h в, дл€ получени€ наибольшего эффекта вытеснени€ тока во врем€ пуска при литой алюминиевой обмотке, выполн€ют равной 15Ч16 мм. –азмеры нижней части лопаточных стержней рассчитывают, исход€ из сечени€ стержн€ qc и посто€нства ширины зубцов ротора:

, (5.36)

где bZ2H Ч ширина зубца на нижнем участке, определ€ема€ по допустимой индукции в зубцах ротора (см. табл. 8.10); h 'Ў Ч высота перемычки над пазом. ƒл€ двигателей с = 2 принимают h' Ў = 1 ¸ 2мм. Ўирина верхней части стержн€

(5.37)

“ребуемое сечение нижней части стержн€

(5.38)

где сечение верхней части стержн€

(5.39)

ƒиаметр закруглени€ нижней части стержн€

(5.40)

 

Ќаименьший допустимый размер b = 3 ¸ 4 мм.

≈сли по (5.40) b <3 мм, следует или уменьшить сечение стержн€ (увеличить плотность тока в нем), или несколько увеличить индукцию в зубцах ротора.

–ассто€ние между центрами закруглений нижней части стержн€

(5.41)

ѕосле округлени€ полученных размеров до дес€тых долей миллиметра уточн€ют площадь сечени€ стержн€ ротора: qCB по (5.39) и

(5.42)

(5.43)

–азмеры зубцов в верхних и нижних част€х рассчитывают раздельно. –азмеры верхней части зубца:

(5.44)

(5.45)

где ¬ = h ¬ + h ¢Ў.

–азмеры нижней части зубца:

(5.46)

(5.47)

–асчетна€ высота участков зубца:

верхнего

(5.48)

нижнего

(5.49)

¬ короткозамкнутых роторах с обмоткой из вставных алюминиевых шин выполн€ют открытые пр€моугольные пазы (рис. 5.11). –азмеры паза наход€т, исход€ из допустимой ширины зубца bZ2min, определенной по допустимой BZ2max (см. табл. 4.4). Ўирина паза рассчитываетс€ по формуле

, (5.50)

где S ѕ2Ч полна€ площадь поперечного сечени€ паза, которую предварительно берут равной

»з двух возможных значений b ѕ2, полученных по (5.50),следует выбрать значение, удовлетвор€ющее требовани€м конструкции. Ўирина алюминиевой шины должна быть меньше ширины паза в штампе на припуск на сборку сердечника D b ѕ (см. табл. 4.6). –азмеры паза окончательно определ€ют после выбора стандартного сечени€ и размеров алюминиевой шины (табл. 5.2).

“аблица 5.2

ѕрессованные шины из алюмини€ марки јƒќ

Ќоминаль-ный размер шины по меньшей стороне, мм Ќоминаль-ный размер шины по большей стороне, мм ѕлощадь поперечного сечени€, мм2 Ќоминаль-ный размер шины по меньшей стороне, мм Ќоминаль-ный размер шины по большей стороне, мм ѕлощадь поперечного сечени€, мм2
           

 

–ис. 5.11. ’арактерные размеры зубцовой зоны короткозамкнутого ротора

с обмоткой из вставных пр€моугольных алюминиевых шин

¬ысота паза

(5.51)

где Δ h ѕ определ€ют по табл. 4.6; h Ў Ч высота шлица, в роторах такой конструкции выполн€етс€ равной 4 мм;

высота стержн€

 

Ќаибольша€ и наименьша€ ширины зубцов при пр€моугольных пазах ротора определ€ютс€ по (5.11) и (5.13). –асчетна€ высота зубца принимаетс€ равной высоте паза:





ѕоделитьс€ с друзь€ми:


ƒата добавлени€: 2015-01-29; ћы поможем в написании ваших работ!; просмотров: 4926 | Ќарушение авторских прав


ѕоиск на сайте:

Ћучшие изречени€:

Ќе будет большим злом, если студент впадет в заблуждение; если же ошибаютс€ великие умы, мир дорого оплачивает их ошибки. © Ќикола “есла
==> читать все изречени€...

1570 - | 1361 -


© 2015-2024 lektsii.org -  онтакты - ѕоследнее добавление

√ен: 0.081 с.