Л.2.1 Узлы ферм из замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения (рисунок Л.1) следует проверять согласно требованиям Л.1 настоящего приложения, а также учитывать несущую способность боковой стенки пояса (параллельной плоскости узла) в месте примыкания сжатого элемента решетки.
Л.2.2 В случае одностороннего примыкания к поясу двух или более элементов решетки с усилиями разных знаков (см. рисунок Л.1, а, б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рисунок Л.1, в) при d / D ≤ 0,9и g / b ≤ 0,25 несущую способность стенки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формуле
(Л.1)
где γ d - коэффициент влияния знака усилия в примыкающем элементе, принимаемый равным 1,2 при растяжении и 1,0 - в остальных случаях;
γ d - коэффициент влияния продольной силы в поясе, определяемый при сжатии в поясе,
если
| F |/(ARy) > 0,5, по формуле
γ d = 1,5 - | F |/(ARy),
в остальных случаях γ d = 1,0;
b - длина участка линии пересечения примыкающего элемента с поясом в направлении оси пояса, равная db /sin α;
g - половина расстояния между смежными стенками соседних элементов решетки или поперечной стенкой раскоса и опорным ребром;
f = (D - d) /2.
а - К-образный при треугольной решетке: б - то же, при раскосной решетке; в - опорный; г - У-образный
Рисунок Л.1 - Узлы ферм из гнутосварных профилей
Л.2.3 Несущую способность стенки пояса в У-образных узлах (см. рисунок Л.1, г), а также в узлах, указанных в Л.2.2, при g / b > 0,25 следует проверять по формуле
(Л.2)
Л.2.4 Несущую способность боковой стенки в плоскости узла в месте примыкания сжатого элемента при d / D > 0,85 следует проверять по формуле
(Л.3)
где γ t - коэффициент влияния тонкостенности пояса, для отношений Db / t ≥ 25 принимаемый равным 0,8, в остальных случаях - 1,0;
k - коэффициент, принимаемый равным
Л.2.5 Несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу следует проверять:
а) в узлах, указанных в Л.2.2 настоящего приложения, по формуле
(Л.4)
где k следует определять, как в Л.2.4 настоящего приложения, но с заменой характеристик пояса на характеристики элемента решетки: Db на большее из значений d или db t на td и Ry на Ryd.
Для элемента решетки неквадратного сечения в левую часть формулы (Л.4) следует вводить множитель 
б) в узлах, указанных в Л.2.3 настоящего приложения, по формуле
(Л.5)
выражения в круглых скобках формулы (Л.5) не должно быть менее 0.
Для элементов решетки неквадратного сечения в левую часть формулы (Л.5) следует вводить множитель (1 + d / db)/2.
Л.2.6 Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует проверять:
а) в узлах, указанных в Л.2.2 настоящего приложения, по формуле
(Л.6)
где β f, kf, Rwf следует принимать согласно требованиям раздела 14;
б) в узлах, указанных в Л.2.3 настоящего приложения, по формуле
(Л.7)
в) сварные швы, выполненные при наличии установочного зазора, равного (0,5 - 0,7) td, с полным проплавлением стенки профиля следует рассчитывать как стыковые.
Л.3 Фермы из круглых труб
Л.3.1Узлы ферм из круглых труб (рисунок Л.2) следует проверять согласно требованиям Л.1 настоящего приложения.
а - К-образный; б - Х-образный; в - опорный
Рисунок Л.2 - Узлы ферм из круглых труб
Л.3.2 В случае примыкания к поясу п элементов решетки (см. рисунок Л.2, а, б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рисунок Л.2, в) несущую способность стенки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формулам:
(Л.8)
(Л.9)
где i - номер примыкающего элемента;
j - номер рассматриваемого примыкающего элемента;
Ni, Nj - усилие в примыкающем элементе, принимаемое с учетом знака («плюс» при растяжении, «минус» при сжатии);
μ i - коэффициент, при i = j определяемый по формуле
при i ≠ j μ i = 1.
Здесь γ dj - коэффициент влияния знака усилия в рассматриваемом примыкающем элементе, принимаемый равным 0,8 при растяжении и 1,0 - в остальных случаях;
lzj - длина участка примыкания рассматриваемого элемента (для трубчатых элементов lzj = dj / sin α j);
γ zj - коэффициент влияния длины примыкания рассматриваемого элемента, для нецилиндрических примыканий определяемый по формуле
для цилиндрических примыканий (труб) γ zj = 1;
bi или bj - ширина примыкающего элемента (для трубчатого элемента bi = di или bj = dj);
S - характеристика несущей способности пояса, определяемая по формуле
(Л.10)
здесь δ = D / t - тонкостенность пояса;
γ dj - коэффициент влияния продольной силы в поясе, определяемый при сжатии в поясе по формуле
в остальных случаях γ dj = 1;
здесь Fj - продольная сила в поясе со стороны растянутого элемента решетки;
γ rj - коэффициент влияния подкрепления стенки пояса в узле поперечными ребрами, диафрагмами и т.п., принимаемый равным 1,25 при расположении подкрепляющего ребра в пределах участка рассматриваемого примыкания и 1 - в остальных случаях;
εij - коэффициент влияния расположения каждого из смежных примыкающих элементов по отношению к рассматриваемому (j -му), определяемый по таблице Л.1;
при i = j εij = 1;
ψ i = arcsin β wi,
при β i ≤ 0,7 допускается принимать ψ i = 1,05 β i (β i см. таблицу Л.1)
при β i > 0,7
β wi = bwi/D;
bwi - ширина охвата пояса примыкающим элементом между кромками сварного шва (при β i ≤ 0,7 допускается принимать β wi = β i, при β > 0,7 bwi = bi - tdi).
Л.3.3 Несущую способность стенки трубчатых элементов решетки вблизи примыкания к поясу следует проверять по формуле
(Л.11)
где æ - коэффициент, принимаемый равным: 0,008 - для раскосов в К-образных узлах, при расчете примыканий которых значение коэффициента ζ определяемого по таблице Л.1, составляет менее 0,85; 0,015 - в остальных случаях;
γ cd - коэффициент условий работы, принимаемый равным: 0,85 - для элементов, пересекающихся в узле с двумя другими элементами, имеющими разные знаки усилий;
1 - в остальных случаях.
Л.3.4 При подкреплении стенки пояса в узле (в местах примыкания рассматриваемого примыкающего элемента) прилегающей и приваренной к поясу накладкой толщиной ta вместо Ry в формуле (Л.10) следует принимать расчетное сопротивление материала накладки Rya, вместо t - приведенную толщину tef принимаемую равной: для растянутых примыкающих элементов ta, но не более 1,5 t, для сжатых - t mах + 0,25 t min, где t mах - большая, a t min - меньшая из толщин t и ta.
Л.3.5 Прочность сварных швов в случае резки труб со скосом кромки допускается проверять по формуле
(Л.12)
Таблица Л.1
| Расположение оси смежного примыкающего элемента относительно оси рассматриваемого | Тип узла | sij | εij |
| С той же стороны пояса | К | - | 
|
| С противоположной стороны пояса | X | 0 ≤ sij < D | 
|
| ≥ D | |||
Обозначения, принятые в таблице Л.1 (см. рисунок Л.2):
gij - наименьшее расстояние вдоль оси пояса между сварными швами, прикрепляющими к поясу рассматриваемый и смежный элементы решетки (продольный просвет):
sij - расстояние вдоль пояса между бортами рассматриваемого и смежного примыкающих элементов:
β i = bi / D - отношение ширины примыкания смежного элемента к диаметру пояса (для трубчатых элементов β i = bi / D)
Примечание - Значения ζ ij следует принимать равными:
|
где Rwy - расчетное сопротивление сварного стыкового соединения, принимаемое по указаниям 6.4 настоящих норм.
(Опечатка. Июнь 2011 г.)
Л.4 Фермы из двутавров
Л.4.1 Узлы ферм из двутавров с параллельными гранями полок (рисунок Л.3) следует проверять согласно требованиям Л.1 настоящего приложения, а также учитывать:
несущую способность участка стенки пояса, соответствующего сжатому элементу решетки;
несущую способность поперечного сечения пояса на сдвиг.
Л.4.2 В случае одностороннего примыкания к двутавровому поясу двух или более двутавровых элементов решетки с усилиями разных знаков (см. рисунок Л.3, а, б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рисунок Л.3, в) при g ≤ 15 мм несущую способность полки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формуле
(Л.13)
где γ d - коэффициент, определяемый по указаниям Л.2.2.
а -К-образный при треугольной решетке; б - то же, при раскосной решетке; в – опорный
Рисунок Л.3 - Узлы ферм из двутавров
Л.4.3 Несущую способность участка стенки двутаврового пояса под действием сжатого двутаврового элемента решетки следует проверять по формуле
(Л.14)
где tw - толщина стенки пояса.
Л.4.4. Несущую способность поперечного сечения двутаврового пояса под воздействием поперечной силы в узле следует проверять по формуле
(Л.15)
где Q - поперечная сила в узле, равная меньшему из произведений N sinα;
Rs - расчетное сопротивление сдвигу стали пояса;
r - радиус закругления профиля пояса.
Л.4.5 Несущую способность двутаврового элемента решетки вблизи примыкания к поясу следует проверять по формуле
(Л.16)
где γ d - коэффициент, принимаемый по указаниям Л.2.2 настоящего приложения.
Л.4.6 Сечения сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует принимать соответственно прочности участков (полок, стенок) двутаврового элемента решетки.
Приложение М
(рекомендуемое)
