Пример расчета количественной и водно-шламовой схемы

 

Схема измельчения для проектируемой к переработке руды принята аналогичной схеме измельчения на фабрике, принятой за эталон, и приведена на рисунке 9. На рисунке 25 приведена рассчитанная технологическая схема измельчения.

Исходные данные:

1) часовая производительность цеха измельчения – Q₀ = 509 т/ч;

2) коэффициент крепости руды по М.Протодьяконову – f = 17;

3) крупность дробленого продукта – d_н = 12 мм;

4) конечная крупность измельчения руды – β_К = 85 % кл. –74 мкм;

5) классификация во всех стадиях осуществляется в гидроциклонах.

Принимаются и назначаются содержания класса –74 мкм в продуктах измельчения и классификации.

По таблице 27 содержание класса –74 мкм в дробленом продукте (d_н = 12 мм) для твердых руд принимается 7 % (β₀^–74 = 7 %).

Содержание класса –74 мкм в сливе контрольной классификации первой стадии измельчения рассчитывается по формуле (47) со сменой индексов:

 

β₉^–74 – β₀^–74

β₅^–74 = β₀^–74 + -------------------.

1 + k m

 

Т.к. в первой и второй стадиях измельчения устанавливаются шаровые мельницы, то значение «k» принимается равным единице, т.е. k = 1.0; значение «m» принимается равным 0.7 (m = 0.7); тогда

 

85 – 7

β₅^–74 = 7 + ---------------- = 52.9 %, принимается β₅^–74 = 53 %.

1 + 1*0.7

Содержание класса –74 мкм в сливе поверочной классификации принимается равным 42 % (β₃^–74 = 42 %).

Содержание класса –74 мкм в песках гидроциклонов принимается по таблице 26: β₄^–74 = 7 %, β₆^–74 = 10 % и β₁₀^–74 = 22 %.

Содержание класса –74 мкм в сливе мельниц принимается равным:

I стадия измельчения – 20 % (β₂^–74 = 20 %);

II стадия измельчения – 35 % (β₂^–74 = 35 %).

 

Найдем γ₆ по формуле (45):

 

β₅^–74 – β₃^–74 55 – 42

γ₆ = γ₀ * ------------------ = 100 * ------------- = 40.6 %, принимается γ₆ = 41 %,

β₃^–74 – β₆^–74 42 – 10

 

и γ₃ = 100 + γ₆ = 100 + 41 = 141 %.

Найдем γ₄ по формуле (46):

 

β₃^–74 – β₂^–74 42 – 20

γ₄ = γ₃ * ------------------ = 141 * ----------- = 238.6 %, принимается γ₄ = 239 %,

β₂^–74 – β₄^–74 20 – 7

 

и γ₇ = γ₄ + γ₆ = 41 + 239 = 280 %.

Найдем γ₁₁ по формуле (56) с изменением индексов:

 

β₉^–74 – β₅^–74 85 – 53

γ₁₁ = γ₀ * -------------------- = 100 * ------------- = 246.2 % (γ₁₁ = 246 %).

β₁₁^–74 – β₁₀^–74 35 – 22

 

γ₁ = γ₂ = γ₀ + γ₇ = 100 + 280 = 380 %;

γ₁₀ = γ₁₁ = 246 %;

γ₈ = γ₅ + γ₁₁ = 100 + 246 = 346 %.

 

Рассчитаем водно-шламовую схему.

 

Для расчета водно-шламовой схемы определяются и назначаются содержания твердого в продуктах измельчения и классификации.

Содержание твердого в дробленом продукте принимается 95 %.

Содержание твердого в сливах мельниц назначаем:

1) I стадия измельчения – 68 %;

2) II стадия измельчения – 60 %.

Содержание твердого в песках гидроциклонов принимается по таблице 34:

1) пески поверочной классификации I стадии – 80 %;

2) пески контрольной классификации I стадии – 77 %;

3) пески классификации II стадии – 70 %.

Для определения содержания твердого в сливе гидроциклона поверочной классификации I стадии находим:

1) частный выход слива гидроциклона по формуле (77):

 

γ_с γ₃ 141

γ_с’ = 100 * ------------ = 100 * ------------- = 100 * ----------------- = 37.1 %;

γ_с + γ_п γ₃ + γ₄ 141 + 239

 

2) остаток на сите с размером отверстия 74 мкм по формуле (75):

 

R₊₇₄ = 100 – β_c^–74 = 100 – β₃^–74 = 100 – 42 = 58 %;

 

3) номинальную крупность слива по формуле (74):

 

96.274 96.274

d_Н = ----------------- = --------------- = 407 мкм;

2 – lg R₊₇₄ 2 – lg 58

 

4) граничную крупность слива по формуле (76):

 

d_г = d_н/1.75 = 407/1.75 = 233 мкм;

 

5) по таблице 32 такая граничная крупность обеспечивается гидроциклоном с D = 710 мм;

6) по таблице 33 для β_c^–74 = 42 % и диаметра гидроциклона D = 710 мм номер кривой на рисунке 23 – 1;

7) по кривой 1 на рисунке 23 для γ_с’ = 37.1 % содержание твердого в сливе гидроциклона составит %_ТВ = %_ТВг * K_δ = 56 * (3.0 / 2.7)^0.25 = 57.5 %.

Содержание твердого в сливе гидроциклона контрольной классификации рассчитывается по балансу воды в операции и известных содержаний твердого в питании (слив гидроциклона поверочной классификации) и песках гидроциклона. Расчет содержания твердого в сливе гидроциклона контрольной классификации приводится ниже после составления вспомогательной таблицы (см. таблицу 35).

Содержание твердого в сливе гидроциклона II стадии измельчения определяется аналогично определению содержания твердого в сливе гидроциклона поверочной классификации I стадии измельчения:

1) частный выход слива гидроциклона по формуле (77):

 

γ₉ 100

γ_с’ = 100 * ------------- = 100 * ----------------- = 28.9 %;

γ₉ + γ₁₀ 100 + 246

2) остаток на сите с размером отверстия 74 мкм по формуле (75):

 

R₊₇₄ = 100 – β₉^–74 = 100 – 85 = 15 %;

 

3) номинальную крупность слива по формуле (74):

 

96.274

d_Н = --------------- = 117 мкм;

2 – lg 15

 

4) граничную крупность слива по формуле (76):

 

d_г = 117/1.75 = 67 мкм;

 

5) по таблице 32 такая граничная крупность обеспечивается гидроциклоном с D = 360 мм;

6) по таблице 33 для β_c^–74 = 85 % и диаметра гидроциклона D = 360 мм номер кривой на рисунке 23 – 4;

7) по кривой 4 на рисунке 23 для γ_с’ = 28.9 % содержание твердого в сливе гидроциклона составит %_ТВ = %_ТВг * K_δ = 29 * (3.0 / 2.7)^0.25 = 29.8 %.

Для расчета водно-шламовой схемы составляется вспомогательная таблица.

 

Таблица 35 – Вспомогательная таблица расчета водно-шламовой схемы

Порядковый номер продукта	Содержание класса –74 мкм, %	Выход продукта, %	Масса продукта, т/ч	Содержание твердого, %	Масса воды в продукте, т/ч	Объем пульпы, м3/ч
					26.8	196.5
	—		1934.2	83.11	393.2	1037.9
			1934.2		828.9	1473.6
			717.7	57.5	530.5	769.7
			1216.5		304.1	709.6
				52.09	468.2	637.9
			208.7		62.3	131.9
	—		1425.2	79.55	366.4	841.5
	—		1761.1	57.48	1302.9	1889.9
				28.9	1252.2	1421.9
			1252.1		536.6	954.0
			1252.1		834.7	1252.1

 

 

Масса “n”-го продукта в таблице 35 рассчитывается по формуле (78):

 

γ_n * Q₀

Q_n = -------------, т/ч; (78)

 

где: γ_n – выход “n”-го продукта, %.

Масса воды рассчитывается по формуле (69), объем пульпы – по формуле (71).

Масса воды в сливе контрольной классификации рассчитывается по уравнению баланса воды: W₅ = W₃ – W₆ = 530.5 – 62.3 = 468.2 т/ч.

Содержание твердого в сливе контрольной классификации I стадии измельчения рассчитывается по формуле (70):

 

Q₅ 509

%_ТВ = 100 * -------------- = 100 * ------------------- = 52.09 %.

W₅ + Q₅ 509 + 468.2

 

Масса воды в продукте 7: W₇ = W₄ + W₆ = 304.1 + 62.3 = 366.4 т/ч.

Масса воды в продукте 8: W₈ = W₅ + W₁₁ = 468.2 + 834.7 = 1302.9 т/ч.

Масса добавляемой воды в измельчение I рассчитывается по уравнению баланса воды и составит:

 

L_I = W₂ – W₀ – W₄ – W₆ = 828.9 – 26.8 – 304.1 – 62.3 = 435.7 т/ч.

 

Масса добавляемой воды в поверочную классификацию I стадии измельчения составит:

 

L_II = W₃ + W₄ – W₂ = 530.5 + 304.1 – 828.9 = 5.7 т/ч.

 

Масса добавляемой воды в классификацию II стадии измельчения составит:

 

L_IV = W₉ + W₁₀ – W₅ – W₁₁ = 1199.1 + 536.6 – 468.2 – 834.7 = 432.8 т/ч.

 

Масса добавляемой воды в измельчение II составит:

 

L_V = W₁₁ – W₁₀ = 834.7 – 536.6 = 298.1 т/ч.

 

Результаты выполненных расчетов приведены в таблице 36. Баланс воды по рассчитанной схеме приведен в таблице 37. Рассчитанная технологическая схема измельчения представлена на рисунке 25.

Таблица 36 – Результаты расчета количественной и водно-шламовой схемы

ПОСТУПАЕТ	ВЫХОДИТ
Наименование продуктов	Выход, %	Масса твердого, т/ч	Содержание твердого, %	Масса воды, т/ч	Объем пульпы, м3/ч	Наименование продуктов	Выход, %	Масса твердого, т/ч	Содержание твердого, %	Масса воды, т/ч	Объем пульпы, м3/ч
I. Измельчение I стадия
Руда				26.8	196.5	Слив мельницы I стадии		1934.2		828.9	1473.6
Пески гидроциклона–I		1216.5		304.1	709.6
Пески гидроциклона–II		208.7		62.3	131.9
Вода	—	—	—	435.7	435.7
Итого		1934.2		828.9	1473.6	Итого		1934.2		828.9	1473.6
II. Поверочная классификация I стадии измельчения
Слив мельницы I стадии		1934.2		828.9	1473.6	Слив гидроциклона–I		717.7	57.5	530.5	769.7
Вода	—	—	—	5.7	5.7	Пески гидроциклона–I		1216.5		304.1	709.6
Итого		1934.2	69.86	834.6	1479.3	Итого		1934.2	69.86	834.6	1479.3
III. Контрольная классификация I стадии измельчения
Слив гидроциклона–I		717.7	57.5	530.5	769.7	Слив гидроциклона–II			52.09	468.2	637.9
Пески гидроциклона–II		208.7		62.3	131.9
Итого		717.7	57.5	530.5	769.7	Итого		717.7	57.5	530.5	769.7
IV. Классификация II стадии измельчения
Слив гидроциклона–II			52.09	468.2	637.9	Слив гидроциклона–III			28.9	1252.2	1421.9
Слив мельницы II стадии		1252.1		834.7	1252.1	Пески гидроциклона–III		1252.1		536.6	954.0
Вода	—	—	—	485.9	485.9
Итого		1761.1	49.61	1788.8	2375.9	Итого		1761.1	49.61	1788.8	2375.9
V. Измельчение II стадия
Пески гидроциклона–III		1252.1		536.6	954.0	Слив мельницы II стадии		1252.1		834.7	1252.1
Вода	—	—	—	298.1	298.1
Итого		1252.1		834.7	1252.1	Итого		1252.1		834.7	1252.1

 

Q

γ ------- %_ТВ

Руда W

0 100 ---------- 95

26.8

Свежая вода

1934.2

1 380 ----------- 83.11

393.2

L_I = 435.7

ИЗМЕЛЬЧЕНИЕ I 7

1934.2 1425.2

L_II = 5.7 2 380 ----------- 70 280 ---------- 79.55

828.9 366.4

 

ПОВЕРОЧНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ I СТАДИИ

 

L_III = 0 717.7 1216.5

3 141 ----------- 57.5 4 239 ------------ 80

530.5 304.1

β₃^–74 = 42 %

КОНТРОЛЬНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ

 

509 208.7

5 100 ----------- 52.09 6 41 ---------- 77

468.2 62.3

β₅^–74 = 53 %

 

L_IV = 485.9 1761.1

8 346 ------------- 57.48

1302.9

 

КЛАССИФИКАЦИЯ II СТАДИИ ИЗМЕЛЬЧЕНИЯ

 

509 1252.1

9 100 ------------ 28.9 10 246 ------------- 70

1252.2 536.6

β₉^–74 = 85 %

L_V = 298.1

1251.1

11 246 ------------- 60

834.7

 

 

Рисунок 25 – Технологическая схема измельчения

Таблица 37 – Баланс воды по рассчитанной схеме

ПОСТУПАЕТ	ВЫХОДИТ
Наименование продуктов	Масса продуктов, т/ч	Наименование продуктов	Масса продуктов, т/ч
Вода с рудой	26.8	Вода со сливом гидроциклона–III	1252.2
Вода в измельчение I стадии	435.7
Вода в поверочную классификацию I стадии измельчения	5.7
Вода в классификацию II стадии измельчения	485.9
Вода в измельчение II стадии	298.1
Итого	1252.2	Итого	1252.2