Понятие и определение параметров средней скважины

В некоторых методах определения показателей разработки месторождений ПГ используется понятие средней скважины. Принимается, что ср-я скважина имеет ср-ю глубину, ср-ю длину, ср-ю конст-ю, ср-е допустим. дебит и депрессию, ср-е коэф-ты фильтр-х сопротивл-ий А и В. Преследуются две цели

1)По возможности наилучшем образом учесть разнодебитность скв.на м/р.

2) Расчетом показателей раз-ки м/р на основе ср-й скв-ы обеспечить наиболее достоверный прогноз, н-р, по потребному числу скв. Если на м/ии имеется значительное число скв., то параметры ср-й скв-ы опр-ся на основе методов статистики и теории вероятности. Однако из-за недостаточного объема информации они не применяются. Рассм. др. метод определения. Пусть на м/и имеется n г скв; по результатам исследований этих скв определены уравнения притока газа к кажд скв и допустимые дебиты для каждой скважины. Уравнение притока газа к скв

Δp_i²= Δp_{пл i}²- Δp_{с i}² = A_iq_i(t) + B_i q_i ²(t), (1)

где i=1,n

Просуммируем все ур-я по всем скважинам.

1/n∑Δp_i²= 1/n ∑A_iq_i(t) +1/n ∑B_i q_i ²(t), (2)

Уравнение притока газа к сред скв

Δp_ср²= A_срq_ср(t) + B_ср q_ср ²(t), (3)

примем

Δp_ср²=1/n∑Δp_i² , (4)

q_ср= 1/n ∑q_i, (5)

Подставив (4) и (5) в (3), получим

SDP_i²/n=A_ср×Sq_i/n+B_ср×(Sq_i)²/n² (6).

В (2) и (6) приравняем члены с одинаковыми степенями q и получим:

А_ср=(∑A_iq_i)/(∑ q_i)

В_ср= (∑B_i q_i ²)n² / n (∑ q_i²)= n(∑B_i q_i ²)/

(∑ q_i²)

В расчетах принимаем Р_пл=Р

Р²-Р_с²=(Р-Р_с)*(Р+Р_с)=(2Р-δ)δ

δ= Р-Р_с

Δp_ср²= δ_i ∑(2Р_н-δ_i) /n

δ_ср=Р_н-√(Р_н²-с)=const

q_ср=-A_ср/(2×B_ср)+[A_ср²/(4×B_ср)+(2×P_пл-d_ср)d_ср/В_ср]^0,5

d_ср=Р_пл-(Р_пл²-[S((2×Р_пл-d_i)d_i)/n])^0,5=const

 

16. 26. Приближенная методика расчета внедрения воды по схеме "укрупненной" скважины.

В работе с исп-нием метода интегральных соотношений получено решение для случая эксплуатации укрупненной скв-ны при переменном во времени дебите воды. Искомое приближенное решение:

P(R_з,t)=P_н-m_в×q_в(t)/(2×p×k×h×P(fo')) (1)

где

(1)

при q_В=const, fo'=fo. Погрешность решения (1) при q_B=const не превышает 3,2 % при 1<fo<25000.

Формула для расчета понижения Р в любой точке пласта при пуске в эксплуатацию укрупненной скв-ны с переменным во времени дебитом воды имеет вид:

(2) где t'=Q_B(t)/q_B(t).

В работе с исп-нием метода интегральных соотношений получено решение для случая экспл-и укрупненной скв-ны при переменном во времени дебите воды. Искомое приближенное решение: P_н -P(R_з,t)= m_в×q_в(t) P(fo')/(2×p×k×h×) (1)

Вводится fo' – фективное безразмерное времяfo' = χQ_В(t)/(R²_З q_в(t)) (2)

(3)

Фективное – т к формально Q_В(t)- накопленная добыта водыQ_В(t)=интег(0, t) q_В(t)dt поэтому отношение [[Q_В(t)/[ q_В(t)]=[t]=T.

Если χ/R²_З=1, то fo совпадает со временем fo= χt/R²_З, а fo' – не совпадает, только когда q_В=const и Q_В= q_Вt, Q_В/q_В =t и fo' совпадает с безразмерным временем fo'= fo

Согласно МПССС можем описать потери Р м/у контурами

P[R_з(t)]-P[R(t)]=P(R_з(t))- (t)= μ_Вq_В ln(R_З/R(t))/(2πk_Вh) (4)

Сложим 1 и 4, и учтем k_В=k^*_Вk

P_н- (t)= μ_Вq_В[P(fo')+(1/k^*_В) ln(R_З/R(t)]/ (2πkh) (5)

q_В(t)= 2πkh[P_н- (t)]/{ μ_В[P(fo')+(1/k^*_В) ln(R_З/R(t))]} (6)

Расчеты верны с расчетом по шагам времени. Описываем ступенчатой зависимостью.

Ур-е (5) вместе с (2) и (3) доп-ся ур-ем матер.баланса для ВНР, а также зав-стью z=z(P) и заданной динамикой отбора газа. Расчеты ведут по итерациям, т к одновременно присутствую несколько неизвестных (q_В(t); (t); R(t)), которые уточняются.

R(t)=[ R²_З- Q_В(t)/(πmh( -α_ост))]^0.5

y=y(Q_В(t)/( -α_ост))

 

17. 37 Системы разработки многопластовых (многозалежных) месторождений и условия их применения. Понятие "эксплуатационный объект".

Многие ГМ и ГКМ являются многопластовыми. В нек-х случаях продуктивный горизонт целесообразно подразделять на отдельные объекты экспл-и, объекты разр-и, особенно если они разобщены друг от друга достаточно выдержанными по площади пропластками (глинистыми).Под эксплуатационным объектом понимают – продуктивный пласт или несколько продуктивных пластов, совмещенных в плане и дренируемых единой сеткой скважин.

Особенности многопластовых мест-й.

Важно установить проницаемость, слабую проницаемость или непроницаемость разделяющих перемычек. В нек-х случаях по данным разведочных скв-н можно ответить на этот вопрос, если одновременно выполняются следующие условия:

1) распределение начальных Р_пл по горизонтам подчиняется барометрической формуле;

2) контакты г—вода находятся на одной отметке;

3) составы г во всех горизонтах одинаковы, то с достоверностью можно утверждать о наличии газодинамической связи.

При невыполнении указанных условий, а также при распределении начального Р в горизонтах по формуле гидростатики можно с уверенностью говорить об изолированности м/у собой продуктивных горизонтов. При указанной идентификации следует иметь в виду возможность отсутствия газодинамической связи м/у пластами и наличия гидродинамической связи в области водоносности. Тогда одно из перечисленных условий может выполняться. При разр-е многопластовых мест-й могут реализовываться:

1) совместная

2) раздельная

3) совместно-раздельная сетки скв-н.

4) комбинированная

В 1-м случае каждая скв-на одновременно дренирует два пласта и более. Во 2-м случае на каждую залежь или пачку бурится своя система скв-н. В 4-м случае для разобщения потока используется пакер. Продукция нижнего пласта поступает на поверхность по НКТ, верхнего - по затрубному пространству.

Раздельная сетка скв-н применяется в следующих случаях:

- каждый из пластов характеризуется высокой продуктивностью;

- один из горизонтов, чисто г-й, а другой – г/к-й;

- г одного из горизонтов содержит, а другого не содержит кислые или другие компоненты.

- начальные Р_пл в горизонтах существенно различаются.

- один из горизонтов может разр-ся при одном, а другой при другом технол-м режиме эксплуатации (один представлен рыхлым, а другой — устойчивым коллектором).

По последовательности освоения, при разр-е многопластовых объектов, могут приниматься следующие системы:

- «сверху-вниз»

- «снизу-вверх»

 

18 Характерные периоды разработки месторождений природных газов (с точ­ки зрения динамики отбора газа, условий подачи газа в магистральный газопровод, поддержания пластового давления, степени изученности строения).

Характерные периоды разр-и мест-й природных г. с точки зрения динамики отбора г выделяют три периода:

1) период нарастающей добычи

2) период постоянной добычи

3) период падающей добычи.

Такая тенденция характерная для средних и крупных мест-й. При разр-е мелких может оказаться, что период падающей добычи будет основным. Период нарастающей добычи осуществляется разбуривание мест-я, обустройство промысла и вывод мест-я на постоянную добычу г. В период постоянной добычи в ряде случае отбирается около половины начальных запасов газа мест-я, продолжается дальнейшее разбуривание мест-я и наращивание мощности ДКС до тех пор, пока это экономически целесообразно. Для периода падающей добычи газа характерно неизменное число добывающих скв-н, увеличивается число обводненных и выбывших из эксплуатации скв-н. Он продолжается до достижения min рентабельного отбора из мест-я.

При разр-е мест-й различают также периоды компрессорной и бескомпрессорной эксплуатации. В настоящее время для дальнего транспорта исп-тся трубы большого Æ, рассчитанные на P 7,5 и 5,5 МПа.

С точки зрения последовательности ресурсов выделяют период ОПЭ и период промышленной эксплуатации. В период ОПЭ г подается потребителю и одновременно происходит доразведка мест-я. Запасы категории А и В составляют 20%. В период промышленной эксплуатации основная задача – оптимальное снабжение конкретных потребителей г и другой продукцией.

С точки зрения технологий разр-и выделяются 2 периода:

1) разр-а на истощение

2) период с ППД.

Рабочие агенты могут нагнетаться в пласты ГКМ для предотвращения ретроградной конденсации и снижение потерь к-та, либо с целью повышения нефтеотдачи НГКМ. Рабочие агенты могут нагнетаться в мест-я с АВПД. Для ППД ГКМ могут быть: 1) вода 2) сухой газ 3) азот 4)углекислый газ 5) вода и газ, для залежей с АВПД исп-ть целесообразно воду. При разр-е ГКМ и ГКНМ могут осуществляться рециркуляция сухого г (сайклинг-пр-с). Различают полный и частичный сайклинг-пр-с. Сайклинг–пр-с заключается в добыче всего продукта, его отбензинивания и закачка сухого г. При полном сайклинг-пр-се ведется добыча к-та и коэф-т возврата г в пласт =1. При частичном Р не полностью поддерживается добыв-ся г и к-т. Это снижает пластовые потери ретроградного к-та