Операции этого раздела могут быть совмещены по времени с прог-
ревом главного паропровода.
1. Осмотреть конденсатор турбины и убедиться, что водоуказательное
стекло в исправном состоянии и подключено правильно.
2. Проверить, что спусковые вентили и краны из парового и водяного
пространств обоих конденсаторов закрыты.
3. Проверить регулятор уровня конденсата в конденсатосборнике кон-
денсатора, регуляторы, управляющие клапанами на напорной линии слив-
ных насосов ПНД-2 и ПНД-3, а также регуляторы на сливе дренажа из ПНД
и ПВД. Для проверки необходимо поставить соответствующий клапан на
дистанционное управление и открыть его. Включить регулятор и указа-
тель уровня. После чего перевести на автоматическое регулирование.
Клапан должен полностью закрыться. Указатель уровня должен быть на
нуле.
4. Подготовить к включению маслоохладители, для чего:
а) проверить, что все задвижки NN 53, 55, 57, 59, 61, 63/6 на
сливе воды за маслоохладителями открыты;
б) проверить, что все задвижки NN 52, 54, 56, 58, 60, 62/6 с
напорной стороны до маслоохладителей открыты;
в) проверить, что вся запорная арматура "до" и "после" водяных
фильтров и подъемных насосов открыта.
5. Поочередно опробовать на холостом ходу подъемные насосы подачи
воды на охлаждение маслоохладителей и газоохладителей и их "АВР".
6. Проверить работу регулятора давления лабиринтового пара. Для
этого необходимо дистанционно открыть регулирующий клапан. Включить
регулятор и указатель давления. После чего перевести клапан на авто-
матическое регулирование. Клапан должен полностью закрыться, а указа-
тель давления должен быть около нуля.
7. Подготовить к пуску основные эжекторы, эжектор отсоса пара из
уплотнений и сальниковый подогреватель, для чего:
а) произвести внешний осмотр оборудования и приборов "КИП";
б) закрыть вентиль обеспаривания и открыть задвижку подвода па-
ра из уравнительного парового коллектора деаэраторов 7 ата к основным
эжекторам.
ПРИМЕЧАНИЕ: В случае, если в Д-7 ата нет необходимого давления, дать
пар от парового коллектора 7 ата (6 кг/см2).
в) открыть: задвижки основного конденсата "до" и "после" основ-
ных эжекторов, задвижки подвода пара к первым ступеням основных эжек-
торов, задвижки основного конденсата "до" и "после" эжекторов отсоса
пара из уплотнений, задвижку подвода пара из Д-7 ата и задвижку отсо-
са паровоздушной смеси к эжектору отсоса из уплотнений, задвижки ос-
новного конденсата "до" и "после" сальникового подогревателя, задвиж-
ку на трубопроводе отсоса воздуха и вентиль слива конденсата сальни-
кового подогревателя.
закрыть: обводные задвижки основных эжекторов, эжектора от-
соса и сальникового подогревателя, вентили подвода пара к основным
эжекторам.
8. Подготовить к включению подогреватели низкого давления NN 1, 2,
3, 4, для чего:
а) произвести внешний осмотр ПНД и убедиться в исправности обо-
рудования и приборов "КИП";
б) открыть: задвижки основного конденсата "до" и "после" каждо-
го подогревателя, вентиля каждого отсоса воздуха из ПНД, все задвижки
NN 132/6А6 Б, В, Г на паропроводах отборов подвода пара на ПНД NN 1,
2,3,4;
в) ПВД ТГ должны быть отключены по всем потокам и открыты вен-
тили опорожнения паровой части ПВД;
г) закрыть: обводные задвижки основного конденсата ПНД NN 1, 2,
3, 4, обводную задвижку N 140/6Б слива конденсата из ПНД-4 в конден-
сатор, обводные задвижки отсоса воздуха из ПНД NN 3, 4, задвижки
NN 452/6Б слива конденсата из сетевых подогревателей NN 1, 2 в линию
основного конденсата турбины.
ПРИМЕЧАНИЕ: Пар на ПНД NN 1, 2, 3, 4 начинает поступать одновременно
с пуском турбины.
9. Заполнить паровое пространство конденсаторов обессоленной водой
до уровня 600 мм, т.е. 3/4 указательных стекол.
10. Заполнить водяное пространство бойлера N 1 водой при открытом
контрольном вентиле на выходе из бойлера. дать небольшой проток воды
через трубную систему бойлера на воронку. Давление воды в бойлере не
должно превышать 8 ати (8 кг/см2). Открыть вентиль дренажа из паро-
вой камеры бойлера N 1 в конденсатор.
ПРИМЕЧАНИЕ: Бойлер N 2 полностью отключен по пару, воде, дренажу и
воздуху.
11. Подготовить к пуску оба конденсатных насоса, для чего:
а) осмотреть насосы и двигатели, убедиться в их исправности;
б) проверить уровни масла в подшипниках, качество масла и, в
случае необходимости произвести доливку или замену его;
в) подать конденсат на уплотнение обоих насосов;
г) открыть воду на охлаждение подшипников и сальников насосов;
д) открыть отсос воздуха из корпусов насосов;
е) открыть задвижки на всасе и заполнить насосы водой, напорные
задвижки насосов должны быть закрыты.
12. Включить поочередно оба конденсатных насоса и убедиться в их ис-
правности, отсутствии вибрации. Проверить, что насос создает давление.
Проверить работу сальников и подшипников. Остановить один насос. Опро-
бовать и включить "АВР" насосов.
13. Открыть напорные задвижки у работающего и резервного насосов.
при работе автомата уровня и рециркуляции уровень в конденсатосборни-
ке составляет 300 мм по шкале дистанционного указателя.
ПРИМЕЧАНИЕ: Не допускается пуск насосов, не заполненных водой и дли-
тельная работа их на холостом ходу.
14. Включить автомат уровня и рециркуляции.
15. При работе конденсатных насосов одновременно подается конденсат
по уплотнению вакуумной арматуры, для чего необходимо открыть вентиль.
16. Собрать схему питания гидроприводов обратных клапанов, для чего:
открыть вентиль на конденсате за сальниковым подогревателем, выпус-
тить воздух из системы питания гидроприводов через воздушники. На-
стройка системы питания обратных клапанов на отборах турбин произво-
дится при пуске турбины из монтажа или капитального ремонта.
17. Подготовить к пуску сливные конденсатные насосы на сливе кон-
денсата греющего пара из ПНД N 2 и ПНД N 3, для чего:
а) осмотреть насос;
б) открыть воду на уплотнение сальников;
в) открыть задвижки на всасе и напоре;
г) регулирующий клапан на напорной линии насоса перевести на
дистанционное управление и закрыть;
д) включить элктродвигатель насоса ПНД-2. Убедиться в нормаль-
ной работе насоса на холостом ходу и в том, что автоматически закры-
лась электрозадвижка N 143/6Б. Насос затем остановить. При отключении
насоса электрозадвижка N 143/6Б должна открываться. Аналогично прове-
рить насос ПНД-3. После проверки насосов клапаны регулирующие переве-
сти на автоматическое регулирование.
ПРИМЕЧАНИЕ: Опробование происходит на насосах, заполненных конденса-
том.
18. Открыть электрозадвижки NN 115/6Б на паропроводе из деаэраторов
7 ата к регулятору лабиринтового пара, подать пар на концевые уплот-
нения турбины и эжектор отсоса из уплотнений турбины. Отрегулировать
давление пара в коллекторе 1,03 - 1,05 ата. При необходимости венти-
лями произвести настройку одинакового давления пара на каждое уплот-
нение ЦВД, ЦСД и ЦНД. Дренажный вентиль N 115/6Д после прогрева паро-
провода с Д-7 ата закрыть.
19. Подать пар на уплотнение штоков регулирующих клапанов.
20. Включить пусковой эжектор, для чего:
а) проверить открытие задвижки на линиях отсоса воздуха из кон-
денсаторов. Вентиля отсоса воздуха от встроенных пучков к эжектору и
вентиль срыва вакуума закрыть;
б) открыть вентиль отсоса воздуха из встроенных пучков к возду-
хоохладителям основных пучков;
в) открыть задвижку подачи пара и задвижку отсоса воздуха из
конденсатора.
ПРИМЕЧАНИЕ: Набор вакуума в конденсаторе без подачи пара на концевые
уплотнения и уплотнение штоков при неостывшей турбине
ЗАПРЕЩАЕТСЯ.
21. При вакууме 400 - 500 мм.рт.ст. (0,5 - 0,6 кг/см2 по регист-
ратору) включить основной эжектор, для чего:
а) открыть электровентиль подвода пара от деаэраторов 7 ата к
основному эжектору;
б) открыть вентиль дренажа конденсата из 1-й и 2-й ступеней
эжектора в конденсатор и открыть электрозадвижку отсоса воздуха из
него.
22. Отключить пусковой эжектор, для чего: закрыть задвижку на отсо-
се воздуха, а затем вентиль подвода пара.
23. Эжектор расчитан на работу сухим насыщенным паром или несколь-
ко перегретым, но не более чем на 50°С с давлением перед соплом
ё 0,1 кг/см2.
24. Расход основного конденсата через эжектор должен поддерживаться
в пределах от 70 до 80 т/час - при низких нагрузках рециркуляций, а
при больших нагрузках пропуском конденсата через обводную задвижку
N 403.
25. Закрыть задвижку на отводе основного конденсата после резервно-
го эжектора.
ОСТАНОВ ТУРБОАГРЕГАТА
Перед остановом необходимо произвести след. операции:
опробовать аварийные маслонасосы,переменного и постоянного тока, а так же их АВР
произвести рассаживание мотора СК на 15-20 мм от верхнего упора, чтобы убедиться в отсутствии его заеданий
отключить 1 отбор на ДСК 2 отбор в коллектор СН, ДСК и в коллектор 10 ата
отключить 4 отбор на коллектор 1,2 ата.
Отключение теплофикационного и производственного отборов производится след. образом
медленно закрываем задвижку на соответствующем отборе одновременно открываем диафрагму,воздействуя на механизм изменения установки давления, чтобы не допустить повышения давления в камере регулируемого отбора выше допустимого значения.
Т.О. турбину перевести в конденсационный режим. При снижении давления во 2 отборе до 8 ати перевести дренаж ПВД с деаэратора каскадно в конденсатор.
. При снижении давления теплофикационном отборе ниже 1,2 ата проверить открытие вентиля на подаче пара на переднее уплотнение цилиндра. Проверить закрытие РК Ду-10 "до себя".
Снятие нагрузки производить прикрытием РК с помощью МУТ, при этом:
максимальная скорость охлаждения металла цилиндра турбины, пробки СК и паропроводов не должна превышать 1,5 с в минуту
относительное расширение ротора не должно превышать допустимых пределов
разность температур металла верха и низа цилиндров не должна превышать 35 0С
тщательно прослушивать турбину, следя за вибрацией или роста искривления ротора - турбину остановить аварийно.
При нагрузке 10МВт отключить турбину нажатием на кнопку аварийного отключения.Убедясь, что после закрытия СК генератор отключился от сети. В случае что если генератор не отключился от сети,открыть ГПЗ и воздействием на МУТ взять нагрузку 3-5 МВт. После устранения неисправности генератора вновь остановить турбоагрегат.
Проверить закрытие задвижки на линии основного конденсата в деаэратор и задвижки на линии отсоса пара от штоков РК и СК на деаэратор. Поддерживая вакуум до полного останова ротора,соблюдая параметры пара на уплотнения. Снять кривую выбега на ротора турбины. После остановки ротора:
включить ВПУ, отключить эжектор,после падения вакуума – прекратить подачу пара на уплотнения.
Остановить конденсаторный насос. Закрыть паровую задвижку и открыть вентили продувок на ГПП плавно снизив давления до нуля. Убедиться,что ток электродвигателя ВПУ не превышает допустимой величины.При задевании внутри турбины или повышенное величины тока ВПУ,ВПУ следует отключить Повторное включение ВПУ возможно после устранение причины или после полного остывания турбины.В случае невозможности включения ВПУ необходимо ротор оставить в состоянии покоя до полного остывания турбины.При этом необходимо сорвать вакуум и прекратить подачу пара на уплотнения.После остывания турбины и устранения неисправностей включить ВПУ прослушать концевые уплотнения, зафиксировать величину тока электродвигателя и величину искривления ротора.Вращать ротор до полного выпрямления.
Останов ВПУ и маслонасоса смазки производиться после полного остывания турбины –температура металла цилиндра в сечении паровпуска – 1700С.
После выбега ротора турбины отключить насос регулирования. После остановки турбины вентили дренажей цилиндра и перепускных труб не открывать.При останове ротора турбины работу вакуумных деаэраторов в схеме ДСВ-800 ТГ-3 перевести на перелив либо взять в работу БХП и продолжить прокачку охлаждающей воды через конденсатор турбины. После снижения температуры на выхлопе турбины до 750С произвести отключение прокачки охлаждающей воды через конденсатор.
После останова турбины и отключения группы ПВД по воде необходимо открыть вентили дренажа из парового пространства.
ТУРБИННОЕ ОТДЕЛЕНИЕ
Общие данные по турбинам Т‑100/120‑130‑2 и Т‑100/120‑130‑3
1. Одновальные паровые турбины типа Т‑100/120‑130‑2 (заводской номер 26577, ст. N 6) и Т‑100/120‑130‑3 (заводской номер 26588, ст. N 7) Уральского турбомоторного завода номинальной мощностью 105000 КВт (105 МВт) - ТГ N 6 и 110000 КВт (110 МВт) - ТГ N 7, максимальной мощностью по 120 МВт каждая, при 3000 об/мин. с конденсацией и двухступенчатым подогревом сетевой (городской по ГВС) воды, предназначенные для выработки электроэнергии (непосредственного привода генераторов переменного тока ТВФ-120-2 мощностью 120000 КВт с водородным охлаждением) и отпуска тепла для нужд отопления.
2. Управление пущенными турбинами ст. NN 6 и 7 производится с общего щита контроля и управления, расположенного вблизи турбин на отметке 9,6 м по ряду "Б" турбинного отделения КТЦ 2 очереди.
Большая часть операций пуска и останова осуществляется дистанционно, отдельные операции выполняются по месту персоналом.
3. Турбины рассчитаны на работу с параметрами свежего пара 130 ата и 555°С, измеренными перед стопорным клапаном. Номинальная температура охлаждающей воды на входе в конденсатор 20°С.
4. Каждая турбина (cт.NN 6,7) имеет по два отопительных отбора:
верхний и нижний - предназначенных для ступенчатого подогрева сетевой воды в бойлерах (сетевых подогревателях NN 1 и 2). Пределы регулирования абсолютного давления в отопительных отборах (в верхнем) - 0,6 - 2,5 кгс/см2 и (в нижнем) - 0,5 - 2,0 кгс/см2
В отборах турбин поддерживается регулируемое давление: в верхнем – при включенных двух отопительных отборах, в нижнем - при включенном одном нижнем отопительном отборе.
5. При номинальных параметрах свежего пара, расходе охлаждающей воды в количестве 16000 м3/час при температуре 20°С, полностью включенной регенерации, количестве воды, подогреваемой в подогрева-
телях высокого давления (ПВД), равном 100% расхода пара на турбины, при работе турбоустановок NN 6,7 с деаэраторами 6 ата и ступенчатым подогревом сетевой воды, номинальная отопительная нагрузка (суммарно по обоим отборам) составляет 168 гкал/час (около 326 т/час) для ТГ-6 и 175 гкал/час (около 340 т/час) для ТГ-7. Мощность турбин при этом зависит от температуры подогрева сетевой воды и составляет:
а) 107 МВт при подогреве от 51 до 93°С,
Для ТГ-6 б) 105 МВт при подогреве от 54 до 100°С,
в) 104 МВт при подогреве от 56 до 103°С,
а) 107 МВт при подогреве от 56 до 103°С,
Для ТГ-7 б) 110 МВт при подогреве от 51 до 92°С,
в) 108 МВт при подогреве от 54 до 100°С,
6. На турбинах типа Т-100/120-130 ст. NN 6,7 разрешается подогрев
сетевой воды от 55°С до 125°С при сохранении номинальной величины
отопительных отборов, но при ограничении их мощности.
7. Предусмотрена возможность работы турбоустановок NN 6,7 на ре-
жиме с противодавлением, с пропуском через встроенный пучок подпито-
чной (городской) воды.
Одновременное охлаждение конденсаторов турбин городской и цирку-
ляционной водой возможно при условии, что разность их температур на
входе и выходе в конденсатор не более 20°С.
8. Максимальная отопительная нагрузка, с учетом использования
тепла пара, поступающего в конденсатор для подогрева городской воды,
составляет на ТГ-6 177 Гкал/час., на ТГ-7 184 Гкал/час.
9. На конденсационном режиме при номинальной мощности 105 МВт
(для ТГ-6) расчетный расход пара составляет около 374 т/час (в кон-
денсатор 280 т/час). При этом же режиме для ТГ-7 при номинальной
мощности 110 МВт расход свежего пара равен 398 т/час (в капитальный
ремонт - 295 т/час).
10. Максимальный расход пара, определенный из условий пропускной
способности турбин, при номинальных начальных параметрах - составля-
ет для ТГ-6 - 465 т/час, для ТГ-7 - 485 т/час.
11. Регенеративный подогрев основного конденсата турбин осуществ-
ляется последовательно в холодильниках основного эжектора и эжектора
отсоса пара из уплотнений, сальниковом подогревателе, четырех подо-
гревателях низкого давления (ПНД), деаэраторах до температуры 155°С
и смешиваясь с питательной водой в трех подогревателях высокого дав-
ления (ПВД).
12. Не допускается работа турбин:
а) при давлении в камере нижнего отопительного отбора выше 2 ата;
б) при давлении в камере верхнего отопительного отбора, при регули-
ровании давления в этом отборе, выше 2,5 ата;
в) при включенных отопительных отборах и давлении в камере верхнего
отбора ниже 0,6 ата;
г) при давлении в камере нижнего отопительного отбора, при регулиро-
вании давления в этом отборе ниже 0,5 ата;
д) на выхлоп в атмосферу;
е) при параллельной работе по теплофикационным отборам как с анало-
гичными турбинами, так и с РОУ;
ж) при сниженных параметрах;
Примечание:
1) При работе с двумя отопительными отборами давление в нижнем отбо-
ре может снижаться ниже 0,5 ата.
2) При работе с одним нижним теплофикационным отбором и мощности ту-
рбины не более 105 МВт допускается понижение давления в этом от-
боре до 0,3 ата.
3) При работе с двумя отопительными отборами, когда давление должно
поддерживаться в верхнем отборе,то может иметь место снижение да-
вления в нижнем отборе до величины менее 0,3 ата.
13. Турбины N 6 и N 7, как правило, должны работать с двумя ото-
пительными отборами. При работе с включенными сетевыми подогревате-
лями N 1 и N 2 расход воды через оба подогревателя должен быть оди-
наковым и не превышать 4500 т/час по условиям экономичности и допус-
тимых скоростей в трубках поверхностей нагрева.
Предусмотрена возможность работы турбин с полностью закрытыми ди-
афрагмами, т.е. режим с противодавлением. При этом турбины работают
по тепловому графику с минимальным пропуском пара в конденсаторы.
Допустимые режимы работы по тепловому графику ограничиваются давле-
нием и температурой в выхлопной части.
14. Турбины могут принимать нагрузку до 120 Мвт при определенных
величинах отопительных отборов пара. На конденсационном режиме (при
отопительных отборах, равных нулю) перегрузка турбин свыше номиналь-
ной мощности ТГ-6 = 105 Мвт, ТГ-7 = 110 Мвт не разрешается.
Перегрузка турбин осуществляется в соответствии с диаграммой режимов,
выдаваемой заводом.
15. На ТГ-6 и ТГ-7 схемой трубопроводов предусмотрена возможность
подачи пара в количестве не более 50 т/час на номинальном режиме из
отборов после 19 ступени для деаэрации подпиточной воды в атмосфер-
ном деаэраторе (Д-1,2 ата) и подачи пара на калориферы котлов
ТГМ-84/Б. Мощность турбин и тепловая нагрузка при этом соответствен-
но уменьшаются.
Примечание: Использование этого отбора пара для других целей не раз-
решается.
16. Допускается длительная работа турбин с номинальной мощностью
при следующих отклонениях основных параметров от номинальных:
а) при одновременном изменении в любых сочетаниях параметров свежего
пара, по давлению в пределах 125 - 135 ата, по температуре в пре-
делах 545 - 560°С.
б) при повышении температуры охлаждающей воды на входе в конденсато-
ры до 33°С и расходе охлаждающей воды 16000 м3/час, если нача-
льные параметры свежего пара при этом не ниже номинальных.
в) при уменьшении величины отопительных отборов пара до нуля.
Примечание: При повышении давления свежего пара до 140 ата и темпе-
ратуры до 565°С допускается работа турбин в течении не
более получаса, причем, общая продолжительность работы
турбин при этих параметрах не должна превышать 200 часов
в год.
17. Не допускается параллельная работа ТГ-6 и ТГ-7 по отопитель-
ным отборам, как с аналогичными турбинами, так и с РОУ.
18. Допускается повторный пуск турбины в работу через любое время
после останова, для чего турбины снабжены валоповоротными устройст-
вами, вращающими ротор турбогенератора со скоростью, примерно
3,4 об/мин. Валоповоротное устройство включается от электродвигателя
с короткозамкнутым ротором типа А-2-81-8 мощностью 22 квт при 750
об/мин.
Вращение ротора турбины предупреждает его искривление от неравно-
мерного нагревания или охлаждения.
19. Лопаточный аппарат ТГ-6 и ТГ-7 рассчитан на работу при частоте
сети 50 герц, что соответствует числу оборотов турбогенератора
3000 об/мин. Длительная работа турбин при частоте сети ниже 49,5герц
и выше 50,5 герц не д о п у с к а е т с я.
. КОНСТРУКЦИЯ ТУРБИН Т‑100/120‑130‑2 и Т‑100/120‑130‑3
Турбина Т-100/120-130 (ст. NN 6,7) представляет собой трехцилин-
дровый одновальный агрегат, состоящий из цилиндров высокого, сред-
него и низкого давлений.
Цилиндр высокого давления (ЦВД) выполнен противоточным относитель-
но цилиндра среднего давления, т.е. ход пара в ЦВД осуществлен от
среднего подшипника к генератору. Цилиндр низкого давления (ЦНД) -
- двухпоточный.
В ЦВД размещается двухвенечная ступень скорости и 8 ступеней дав-
ления.
На боковых фундаментных рамах выхлопной части ЦНД со стороны ре-
гулятора устанавливается по одной поперечной шпонке, а по середине
ЦНД - продольная шпонка. Пересечение осей продольных и поперечной
шпонок образует фикспункт турбины.
Турбина расширяется от фикспункта, как в сторону переднего подши-
пника, перемещая при этом корпуса переднего и среднего подшипников и
выхлопную часть ЦНД со стороны регулятора по их фундаментным рамам,
так и в сторону генератора, перемещая выхлопную часть ЦНД со стороны
генератора по ее фундаментной раме.
В турбоустановке может осуществляться одноступенчатый или двухсту-
пенчатый подогрев сетевой воды. Для этого предусмотрена возможность
отбирать пар из 2-х камер турбины: за 21 и 23 ступенями. В случае
одноступенчатого подогрева сетевой воды отбор производится за 23 сту-
пенью и регулируемое давление поддерживается в этом отборе в преде-
лах 0,5 - 2,0 ата. В случае двухступенчатого подогрева сетевой воды
отбор производится за 21 и 23 ступенями. Регулируемое давление под-
держивается за 21 ступенью в пределах 0,6 - 2,5 ата.
В обоих случаях пропуск пара в цилиндр низкого давления регулиру-
ется поворотными диафрагмами 24 и 26 ступеней.
При переходе с одноступенчатого подогрева сетевой воды на двухсту-
пенчатый регулятор давления отопительного отбора следует переключить
соответственно с камеры за 23 ступенью на камеру за 21 ступенью.
Давление пара в перепускных трубах между цилиндром высокого дав-
ления и цилиндром среднего давления принято около 34 ата.
Турбина имеет сопловое регулирование.
Пар поступает из отдельно стоящего впереди турбины стопорного
клапана по четырем перепускным трубам к регулирующим клапанам, рас-
положенным на цилиндре высокого давления (два N 2 и N 3 в верхней
половине, два N 1 и N 4 в нижней). Такое расположение клапанов обес-
печивает равномерный прогрев цилиндра.
Управление регулирующими клапанами осуществляется при помощи ку-
лачкового распределительного устройства, вал которого приводится во
вращение поршневым сервомотором через зубчатый сектор. Первый и вто-
рой клапаны Ду-125 мм расчитатны на пропуск пара примерно 300т/час-
- ТГ-6 и 320 т/час - ТГ-7, обеспечивают мощность 80 Мвт - ТГ-6 и
90 Мвт - ТГ-7 при конденсационном режиме. Третий клапан также Ду-125
а четвертый клапан Ду-90 мм. Все клапаны выполнены неразгруженными.
Для уменьшения скорости пара в трубе 1-го клапана, между паровой
коробкой 1-го и 4-го клапанов, осуществлен перепуск пара трубой
Ду-100 мм. При этом паровая коробка 4-го клапана (при закрытом 4-ом
клапане во время работы) всегда находится в подогретом состоянии.Че-
твертый клапан - перегрузочный.
РОТОРЫ
Ротор цилиндра высокого давления с ротором цилиндра среднего дав-
ления соединены с помощью жесткой муфты. Ротор цилиндра среднего да-
вления с ротором цилиндра низкого давления, а также ротор ЦНД с ро-
тором генератора соединены полугибкими муфтами.
Критические числа оборотов валопровода турбогенератора составляют:
‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑-‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑-‑‑‑‑‑‑‑-‑‑‑‑‑‑-‑‑‑‑‑‑-‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑
¦ Генератор¦ ЦСД ¦ ЦВД ¦ ЦНД ¦Возбудитель
‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑+‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑+‑‑‑‑‑‑‑+‑‑‑‑‑‑+‑‑‑‑‑‑+‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑
Критическое число обо-¦¦ ¦ ¦ ¦
ротов турбогенераторов¦ 1615 ¦ 2125 ¦ 2270 ¦ 2530 ¦ 4810
‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑-‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑-‑‑‑‑‑‑‑-‑‑‑‑‑‑-‑‑‑‑‑‑-‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑‑
Направление вращения ротора - по часовой стрелке, если смотреть
со стороны переднего подшипника на генератор.
РОТОР ЦИЛИНДРА ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ - цельнокованый, состоящий из
одного двухвенечного колеса скорости и 8-ми дисков.
Лопаточный аппарат ротора высокого давления выполнен левого вращения.
Рабочие лопатки, для уменьшения потерь, имеют осевые уплотнения у
корня и по бандажу, а также радиальные уплотнения по бандажу.
К заднему концу ротора (передний подшипник) присоединяется вал насо-
сной группы системы регулирования. Ротор ЦВД не имеет насадных вту-
лок в концевых уплотнениях; неподвижные гребни уплотнений, располо-
женные в цилиндре, подходят к кольцевым канавкам и выступам, выточе-
нным непосредственно на валу.
РОТОР ЦИЛИНДРА СРЕДНЕГО ДАВЛЕНИЯ - имеет 8 дисков, выполненных
заодно с валом и 6 дисков насадных. Конструкция переднего концевого
уплотнения ротора ЦСД аналогична конструкции концевых уплотнений ЦВД.
На заднем концевом уплотнении на ротор насажаны две втулки, на кото-
рых выточены канавки и выступы. Рабочие лопатки малых и средних вы-
сот, для уменьшения потерь, имеют осевые уплотнения у корня и по ба-
ндажу, а также радиальные уплотнения по бандажу лопаток.
РОТОР ЦИЛИНДРА НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ - состоит из 4-х насадных дисков,
соединенных торцевыми подшипниками. Лопаточный аппарат 26-го и 27-го
дисков выполнен левого вращения.
Концевые уплотнения ротора ЦНД - с насадными втулками, на которых
выточены канавки и выступы.
Осевое усилие, возникающее на роторе Т-100/120-130 сведено к мини-
муму уравновешиванием роторов.
Ротор НД уравновешен благодаря симметричному двойному потоку пара.
Ротор СД и ротор ВД - противопоточные.
Благодаря такой конструкции роторов упорный подшипник турбины ра-
згружен от осевых усилий пара.
. ЦИЛИНДРЫ
ЦВД турбины не имеет обойм. В ЦСД имеется 5 обойм, в ЦНД - 2 обо-
мы. Обоймы литые - из углеродистой стали. ЦВД опирается лапами на
на передний и средний подшипники; ЦСД опирается передними лапами на
средний подшипник, а задними лапами на выхлопную часть ЦНД со сторо-
ны регулятора. ЦНД опирается передней, задней и боковыми опорными
поверхностями выхлопных частей на фундаментные рамы.
ЦИЛИНДР ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ - одностенный, выполнен литым из тепло-
устойчивой стали. В цилиндр вварены 4 сопловые коробки; две в верхнюю
и две в нижнюю половину.
Последовательность включения сопловых коробок обеспечивает равно-
мерный прогрев цилиндра при пусках или изменениях режима работы тур-
бины. Выхлоп из ЦВД осуществлен двумя патрубками с внутренними диа-
метрами по 350 мм. Для предотвращения неравномерного разогрева ци-
линдра паром, выходящим из регулирующего колеса, диафрагма второй
ступени и обойма направляющего аппарата образуют экран, защищающий
цилиндр от непосредственного воздействия струи пара.
В целях равномерного разогрева цилиндра при пуске турбины из холод-
ного состояния имеется устройство для обогрева фланцев и шпилек, по-
зволяющее снизить разницу температур фланцев и стенок, а также
устраняющее недопустимую разность температур фланцев и шпилек. Режим
обогрева фланцев определяется величиной зазора относительного расши-
рения ротора и статора,а также допустимой разностью температур флан-
цев и стенок цилиндра. Желательно, чтобы температура фланцев прибли-
зительно была равна средней температуре стенок цилиндра с допуском
ё 15°С, а температура шпилек в период прогрева всегда была ниже тем-
пературы фланцев примерно на 20°С. Разогрев шпилек больше чем флан-
цев вызывает нарушение плотности фланцевого соединения. В связи с
этим прогрев фланцев начинают раньше, чем шпилек. Прогрев же шпилек
производить только в том случае, когда температура их начинает отста-
вать от температуры фланцев на недопустимую величину.
В схеме предусмотрен подвод острого дросселированного пара в два
коллектора: из одного пар подается на обогрев шпилек, из другого - на
обогрев фланцев цилиндра и крышки стопорного клапана.
Наличие двух коллекторов дает возможность независимого раздельного
регулирования температуры фланцев и шпилек.
Из линии острого пара через запорный вентиль с электроприводом, два
настроечных вентиля и два дроссельных клапана с КДУ пар попадает в
оба коллектора при давлении менее или равном 4 кг/см2. Дросселиро-
вание осуществляется в двух настроечных вентилях и двух дроссельных
клапанах.
Настроечные вентили всегда открыты и настроены таким образом,чтобы
давление в коллекторах не превышало 4 кг/см2 при полностью открытых
дроссельных клапанах. Дроссельными клапанами производится регулирова-
ние температуры фланцев и шпилек цилиндра и крышки стопорного клапана.
Перед открытием дроссельных клапанов паропровод подвода острого
пара перед запорным вентилем должен быть продут и прогрет.
За запорным вентилем имеется вентиль ревизии. Открытием вентиля (при
закрытых запорном и дроссельных клапанах) можно убедиться в плотности
запорного вентиля на линии острого пара. Для того, чтобы давление в
коллекторах не превышало допустимой величины, на коллекторах установ-
лены предохранительные клапаны, которые должны быть заранее настроены
на срабатывание при давлении 5 кг/см2.
для настройки предохранительных клапанов и возможности периодичес-
кой проверки давления пара в коллекторах имеются манометры, установ-
ленные на щитке, прикрепленном к панели управления вентилями.
Для контроля температуры пара в коллекторах обогрева предусмотрена
установка термопар. На коллекторах отвода пара после обогрева фланцев
и шпилек цилиндра и крышки стопорного клапана установлены запорные
вентили и вентили ревизии. При отключении системы оброгрева на длите-
льное время запорные вентили следует закрыть, а вентили ревизии от-
крыть.
Необходимо, чтобы паровое сопротивление трубопроводов обогрева ле-
вой и правой сторон цилиндра было строго одинаково. Все трубопроводы
обогрева должны выполняться симметрично.
Наличие на каждой линии отвода пара из короба обогрева фланцев и
шпилек отдельного вентиля дает возможность, при необходимости, произ-
водить подрегулировку системы обогрева для получения одинаковых тем-
ператур шпилек и фланцев с правой и левой сторон цилиндра.
Нарушение требования об одинаковом прогреве правой и левой сторон
цилиндра может вызвать температурный перекос и коробление цилиндра.
Из каждого коллектора подачи пара на обогрев предусмотрены дрена-
жи, управляемые вентилями с электроприводами.
Перед пользованием системой обогрева эти вентили должны быть обязате-
льно полностью открыты во избежании заброса воды на фланцы цилиндра.
Для обогрева фланцев служат приваренные вдоль их боковых поверхно-
стей короба, из половинок труб, к которым подводится пар и отводится
из них.
Для обогрева шпилек предусмотрены сверления в шпильках и фланце
нижней половины цилиндра. Пар подается снизу через отверстия в шпиль-
ках, далее он поступает по П-образным трубкам со штуцерами в соседние
шпильки (сверху).
Контроль температуры фланцев, шпилек, крышки стопорного клапана и
стенки цилиндра производится при помощи термопар.
Термометры располагаются в двух плоскостях, перпендикулярных оси
турбины: в районе шпильки N 6 и в районе шпильки N 11. В каждой плос-
кости замеряется температура стенки вверху и внизу цилиндра, темпера-
тура фланца верхней половины цилиндра, с правой и левой сторон, а
также температура шпилек N 6 и N 11 справа и слева цилиндра.
ЦИЛИНДР СРЕДНЕГО ДАВЛЕНИЯ - состоит из двух частей, передней и вы-
хлопной, соединенных между собой вертикальным фланцем.
Передняя часть выполнена литой из углеродистой стали.
В нижней половине цилиндра расположены:
4 патрубка отборов на регенерацию и два патрубка с внутренними диа-
метрами по 1000 мм верхнего отопительного отбора.
Пар после цилиндра высокого давления подводится в кольцевую камеру
паровпусконой части ЦСД четырьмя трубами Ду-250 мм.
Выхлопная часть ЦСД изготовляется сварной из листового проката,кро-
ме одной детали, отлитой из углеродистой стали.
К нижней половине выхлопной части ЦСД приварен прямоугольный короб с
тремя патрубками отопительного отбора:
2 патрубка Ду-1200 мм и один Ду-800 мм.
ЦИЛИНДР НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ - состоит из трех частей: средней и присо-
единенных к ней с обеих сторон вертикальными фланцами двух выхлопных
частей.
Средняя часть изготавливается сварной из листового проката. Пар
после цилиндра среднего давления подводится к верхней половине цилин-
дра двумя трубами Ду-1500 мм. С правой стороны в нижней половине пре-
дусморен фланец для крепления сервомотора и рычагов передачи к регу-
лирующим диафрагмам отопительного отбора.
Выхлопные части обоих потоков одинаковые по конструкции, изготов-
лены в основном сварными, из листового проката, кроме нескольких де-
талей, отлитых из углеродистой стали.
На верхних половинах выхлопных частей ЦНД предусмотрено по 2 атмо-
сферных предохранительных клапана Ду-500 мм. При возрастании давления
в выхлопных частях выше атмосферного происходит разрыв парониточных
прокладок. Толщина прокладок принята 1,0 мм.
Атмосферные клапаны являются предохранительным устройством на слу-
чай, если другие виды защиты от падения вакуума почему-либо не окажут
действия. Работа турбины на выхлоп в атмосферу, т.е. с разорванными
паронитовыми прокладками не разрешается.
Для предохранения от чрезмерного нагрева масла и порчи его в короб-
ках подшипников обеих выхлопных частей предусмотрены экраны. Масло,
сливаемое из подшипников, не соприкасается с относительно горячей по-
верхностью коробки подшипников, т.е. не должно попадать в простран-
ство между экраном и стенкой коробки подшипников.
После монтажа турбины и после ремонта необходимо вентиль слива ма-
сла через воронку в канализацию открыть, а вентиль слива масла в мас-
лобак закрыть и в таком положении оставить на работающей турбине.
Периодически проверять отсутствие течи масла. В случае неисправности
экрана, когда масло попадает в указанное пространство между экраном и
стенкой коробки подшипников предусмотрен слив его в канализацию (при
небольшом количестве этого масла).
В случае значительной течи масла из-под экрана (в чем можно убеди-
ться по сливу масла в воронку) разрешается закрыть вентиль, спускаю-
щий масло в канализацию, и открыть вентиль в сливную трубу и далее в
маслобак. В том и другом случае при ближайшем ремонте необходимо уст-
ранить дефект в экране.
ДИАФРАГМЫ
Диафрагмы в цилиндре высокого давления и в паровпускной части ци-
линдра среднего давления, до 16 ступени, выполнены сварными, а в зоне
умеренных и низких температур с 17 ступени - литыми чугунными с зали-
тыми лопатками из нержавеющей стали.
Диафрагмы со второй по одиннадцатую ступень устанавливаются в вы-
точке, расположенные непосредственно в корпусах цилиндров; диафрагмы
с 12-й по 27-ю ступени установлены в стальных литых обоймах. Все диа-
фрагмы подвешены у разъема на лапках.
Нижние половины диафрагм фиксируются относительно цилиндра или обойм
в поперечном направлении приварными шпонками, а в 25-й и 27-й ступе-
нях - цилиндрическими штифтами.
Центруются только нижние половины диафрагм. Верхние половины при
закрывании цилиндра или обойм фиксируются относительно нижних половин
у сварных диафрагм - вертикальными шпонками, а у литых - лапками, ко-
торые одновременно служат для подвески диафрагм.
Чугунные диафрагмы в аксиальном направлении фиксируются штифтами
на ободе.
РЕГУЛИРУЮЩИЕ ДИАФРАГМЫ
Регулирующие диафрагмы 24-й и 26-й ступеней отопительного отбора
управляют перепуском пара в последующие ступени части низкого давле-
ния и представляют собой комбинацию неподвижных чугунных диафрагм с
поворотными дроссельными кольцами, изготовленными из стали. При мон-
таже должна быть обеспечена одновременность открытия обоих поворотных
колец. При полном открытии поворотных диафрагм давление перед ЧНД на
конденсационном режиме мощностью 105000 квт - ТГ N 6 составляет...
....., 110000 квт ТГ N 7 составляет 0,585 ата. При полном закры-
тии регулирующих диафрагм поворотные кольца полностью перекрывают ка-
налы между направляющими лопатками. Расход пара, необходимый для ох-
лаждения ЧНД, в этом случае обеспечивается за счет щелей со стороны
паропуска, образованных обшивкой в теле диафрагм между опорными поя-
сами. Привод регулирующих поворотных колец, закрывающих или открываю-
щих сопла, осуществляется при помощи сервомотора ЧНД, соединенного
системой рычагов с поворотными кольцами.
КОНЦЕВЫЕ УПЛОТНЕНИЯ
Концевые уплотнения турбины, расположенные в местах выхода вала из
цилиндра - паровые, лабиринтового типа, выполнены в виде стальных ко-
лец из сегментов с закрепленными в них гребешками, образующими лаби-
ринт вместе с канавками и выступами на роторе.
В переднем и заднем уплотнениях ЦВД и переднем ЦСД сегменты уплот-
нений установлены на плоских пружинах в стальных литых обоймах и под-
вешиваются у разъема на лапках-винтах.
Обоймы подвешены у разъема на лапках и зафиксированы в поперечном
направлении приварными шпонками в нижней половине цилиндра. В заднем
уплотнении ЦСД аналогичные сегменты установлены в сварно-литом корпу-
се заднего уплотнения, который на болтах крепится к выхлопной части
среднего давления.
В концевых уплотнениях ЦНД сегменты уплотнений устанавливаются так-
же на плоских пружинах в сварных обоймах. Обоймы в свою очередь уста-
навливаются на радиальных штифтах и крепятся аксиально винтами к вых-
лопному патрубку.
Перевод пара в концевые уплотнения ЦНД и отсос паровоздушной смеси
осуществляется через трубы, приваренные к литым корпусам уплотнений и
пропущенные в пространстве между между коробками подшипников и стенка-
ми выхлопных частей.
Отсос пара из концевых уплотнений, смотри схему трубопроводов, вы-
даваемую заводом. Подача пара в предпоследние отсеки производится из
коллектора при давлении несколько выше 2 ата.
На каждой линии имеется свой вентиль, позволяющий, при необходимос-
ти, производить настройку сопротивлений этих линий для получения оди-
наковых давлений.
Коллектор питается паром из деаэратора 6 ата. Давление пара в кол-
лекторе поддерживается автоматически на заданном уровне с помощью ре-
гулятора лабиринтового пара. Подробно о регуляторе лабиринтового пара,
смотри специальное описание.
Из крайних отсеков переднего и заднего уплотнений ЦВД, ЦСД, ЦНД, а
также из верхних отсеков уплотнений штоков стопорного и регулирующих
клапанов пар отсасывается специальным эжектором, создающим в них небо-
льшое разрежение. Благодаря этому исключается парение уплотнений. Вес-
товые трубы отсутствуют.
Схемой предусмотрен отсос пара из третьих камер концевых уплотнений
в сальниковый подогреватель, в котором поддерживается разрежение,а пар
из двух камер лабиринтовых уплотнений поступает в ПНД N 4.
При переходе турбины на режим с использованием встроенного пучка в
конденсаторе пар из уплотнений должен сбрасываться в конденсатор через
пароохладитель. Для этого необходимо сначала подать конденсат в форсу-
нку пароохладителя и только в след за этим открыть задвижку N 123/А
Ду-400 мм с электроприводом на линии подачи пара в конденсатор.
Для уменьшения величин относительного укорочения ротор ВД при сбро-
се нагрузки, разгружении турбины, останове и пусках из горячего состо-
яния предусмотрен подвод горячего пара в переднее уплотнение ЦВД. По
первой (основной) линии, при работающей турбине можно подать пар от
штоков регулирующих клапанов в четвертую камеру переднего уплотнения
ЦВД.
Для этого нужно прикрыть подвод пара от коллектора уплотнений в че-
твертую камеру и открыть туда пар от штоков регулирующих клапанов.Если
укорочение ротора продолжает расти, то необходимо закрыть задвижку на
линии отсоса пара из первой камеры переднего уплотнения ЦВД.
Перед включением линии они должны быть продуты и прогреты.
Давление острого пара в первую камеру переднего уплотнения ЦВД не
должно превышать 40 кгс/см2.
При необходимости можно подать в четвертую камеру острый пар (смот-
ри схему).
БЛОК ПЕРЕДНЕГО ПОДШИПНИКА
Передний подшипник состоит из сварного корпуса и крышки. В крышке
размещен опорный вкладыш, трубопроводы и узлы регулирования: блок ре-
гуляторов; насосная группа с обратным клапаном; автомат безопасности,
закрепленный на роторе ВД; золотники автомата безопасности; датчик
прогиба ротора; электрический индикатор относительного расширения ро-
тора ВД; привод к тазометрам; сервомотор ЧВД.
Сервомотор через штангу и зубчатый сектор приводит в движение ку-
лачковый вал, рама которого крепится к верхним паровым коробкам цили-
ндра высокого давления турбины.
На корпусе переднего подшипника и крышке установлены все маховики
приводов управления турбиной: пуска и останова, изменения электричес-
кой нагрузки и давления регулируемых отборов, перевода на ограничи-
тель мощности, опробования электрического индикатора относительного
расширения ротора ВД и бойков автомата безопасности.
На крышке корпуса переднего подшипника установлены механический
указатель прогиба ротора, все электродвигатели блока регуляторов, все
механизмы указателей блока регуляторов и золотников автомата безопас-
ности.
С обеих сторон корпуса располагаются опорные поверхности под лапы
цилиндра ВД.
В целях уменьшения возникающей расцентровки ротора и цилиндра при
нагреве лап цилиндра шпонки под лапами охлаждаются обессоленной водой.
Для уменьшения нагрева самого корпуса подшипника со стороны цилиндра
предусмотрена установка экрана.
СРЕДНИЙ ПОДШИПНИК
В корпусе среднего подшипника размещены: опорно-упорный вкладыш
турбины, опорный вкладыш ротора СД, жесткая соединительная муфта меж-
ду роторами ВД и СД, два дистанционных электрических индикатора осе-
вого сдвига ротора, показания которых могут, при необходимости, быть
проверены механическим указателем, смонтированным на крышке среднего
подшипника.
Механический указатель представляет из себя прибор, позволяющий на-
блюдать непосредственно у турбины смещение ротора, в следствии износа
баббита колодок упорного подшипника и др. причин.
Прибор состоит из стрелки (рычага), шкалы, поршня с кнопкой, золо-
тника и пружины.
Указатель устанавливается на холодной турбине в положение, когда
стрелка совпадает с давлением +"0,3" на шкале при роторе, отжатым в
сторону генератора.
Для наблюдения за положением ротора необходимо сжать пружину вытя-
гиванием поршня за кнопку до упора. При этом пружина прижмет (через
рычаг) колодочку к гребню полумуфты на роторе, а стрелка укажет соот-
ветствующее деление на шкале. Одновременно поршень переместит золот-
ник масловыключателя и откроет доступ масла под колодочку.
С обеих сторон корпуса имеются опорные поверхности под лапы цилин-
дров ВД и СД. Также, как и в переднем подшипнике, предусмотрено охла-
ждение лап цилиндров и установка экранов.
ПОДШИПНИКИ МЕЖДУ ЦСД И ЦНД И МЕЖДУ
ЦНД И ГЕНЕРАТОРОМ
Корпуса подшипников между ЦСД и ЦНД и между ЦНД и генератором вы-
полнены совместно с выхлопными частями. В корпусах располагаются по
два опорных вкладыша, электрические индикаторы относительного тепло-
вого расширения ротора и цилиндра, полугибкие соединительные муфты и
кожухи муфт, предназначенные для уменьшения попадания масла из подши-
пников на вращающиеся муфты.
На крышке заднего подшипника выхлопной части со стороны генератора
размещается валоповоротное устройство.
На маслозащитном кольце корпуса подшипника между ЦСД и ЦНД у ТГ-7
установлен датчик индикатора обратной мощности, предназначенный для
определения момента полного разгружения турбины.
ВАЛОПОВОРОТНОЕ УСТРОЙСТВО
Валоповоротное устройство представляет собой двухступенчатый реду-
ктор с общим передаточным числом от мотора = 212 и предназначено для
вращения ротора в период перед пуском и при останове турбины.
Сцепление ведущей шестерни валоповоротного устройства с зубчатым
ободом на роторе осуществляется дистанционно со щита управления или
рукояткой вручную.
На валоповоротном устройстве у ТГ-7 смонтировано специальное уст-
ройство, позволяющее переводить работу валоповоротного устройства на
периодическое вращение.
Подробнее о валоповоротном устройстве смотри специальное описание.
УКАЗАТЕЛЬ ОТНОСИТЕЛЬНОГО
ТЕПЛОВОГО РАСШИРЕНИЯ
Указатель относительного теплового расширения ротора и цилиндра -
- индукционного типа, показывает, насколько ротор удлинился больше
или меньше цилиндра. По его показаниям можно судить (наряду с други-
ми показаниями) о допустимой скорости прогрева турбины, взятия или
изменения нагрузки, т.к. чрезмерное относительное расширение может
вызвать задевание в уплотнениях турбины и в проточной части. Указате-
ли относительного расширения состоят из датчиков, расположенных соот-
ветственно в корпусах переднего подшипника и коробках подшипников ЦНД
и указывающих приборов - на щите управления. Подробнее об электричес-
ких указателях относительного теплового расширения смотри специальное
описание.
. СТОПОРНЫЙ КЛАПАН
Стопорный клапан выполнен односедельным, разгруженного типа, с ша-
ровой запорной поверхностью с посадочным диаметром 300 мм. Разгрузоч-
ный клапан, размещенный внутри основного клапана, значительно снижает
подъемное усилие.
Во время работы турбины,при полностью открытом клапане, шток упи-
рается кольцевой поверхностью в буксу крышки, что препятствует утечке
пара по штоку.
Фланцевое соединение корпуса стопорного клапана и крышки имеет
зубчатую прокладку. Стопорный клапан управляется при помощи сервомо-
тора, расположенного над клапаном. В корпусе клапана размещено паро-
вое сито.
Корпус клапана имеет сварно-литую конструкцию. Труба, подводящая
пар к клапану, и трубы, отводящие пар к цилиндру, присоединяются при
помощи сварки.
Для равномерного разогрева стопорного клапана при пусках турбины
из холодного состояния имеется устройство для обогрева крышки стопор-
ного клапана, позволяющее снизить разность температур между крышкой и
корпусом клапана.
На обогрев крышки стопорного клапана пар подается из коллектора
обогрева фланцев цилиндра.
Конструктивно обогрев крышки стопорного клапана состоит из прива-
ренных к торцам коробов, к которым подводится пар из коллектора обо-
грева. Для более равномерного разогрева крышки стопорного клапана
предусмотрена также подача пара в камеру 1-го отсоса от штока клапана.
Контроль температур крышки и корпуса стопорного клапана производится
при помощи термопар.
. ЭЖЕКТОР ОТСОСА ИЗ УПЛОТНЕНИЙ
Для предохранения от выбивания пара из уплотнений турбины и штоков
клапанов в помещение машинного зала служит эжектор отсоса из уплотне-
ний, создающий в последних камерах отсосов небольшое разряжение.
Величина разряжения, необходимого для надежного предупреждения вы-
хода пара из уплотнений, изменяется за счет давления пара перед соп-
лом эжектора. Ориентировочно давление может быть установлено
0,95 + 0,97 ата.
Величину разряжения необходимо установить с запасом, чтобы при из-
менении режимов работы турбины, а также по мере износа уплотнений и
увеличения подсоса воздуха обеспечивалась надежная работа системы.
Смесь пара и воздуха, засасываемого благодаря наличию разряжения
из концевых отсеков уплотнений, поступает сначала в первую ступень
холодильника эжектора, где пар конденсируется.
Оставшийся воздух захватывается рабочим паром, сжимается до давле-
ния несколько выше атмосферного, и в смеси с рабочим паром эжектора
поступает во вторую ступень холодильника. Здесь пар конденсируется, а
влажный воздух выходит наружу.
Для конденсации пара через холодильник пропускается конденсат тур-
бины.
МАСЛЯНЫЙ БАК
Масляный бак представляет собой бак, в котором смонтированы масло-
охладители, инжекторы (главный инжектор и инжектор смазки), обратный
клапан, масляные фильтры, внутренний трубопровод и указатель уровня
масла.
Емкость масляного бака составляет 26 м3.
Сливаемое из подшипников и узлов регулирования масло проходит через
пеногасители, первый ряд фильтров, а затем второй ряд более мелких
фильтров. Таким образом, фильтры разделяют маслобак на три отсека:
сливной (грязный), средний и чистый.
В среднем отсеке предусмотрена перегородка для успокоения потока
масла. Мелкие фильтры не просто пересекают бак, а выполнены в центре
в виде буквы "П", образуя люк - лаз. Такая конструкция фильтров по-
зволяет получить увеличенное проходное сечение с целью предотвращения
большого перепада уровней масла между чистым и средним отсеками.
Фильтры первого и второго ряда съемные и двойные, поэтому могут
поочередно выниматься для чистки во время работы турбины.
Из чистого отсека масло забирается главным инжектором, подающим
масло давлением примерно 0,3 кг/см2, на всас насосной группы, а
также к инжектору смазки.
За инжектором смазки давление масла повышается на столько, чтобы
давление в системе смазки (после маслоохладителей) на уровне горизон-
тального разъема составляло 0,7 + 0,8 кг/см2.
Оба инжектора укреплены на крышке бака и могут быть вынуты из него
в случае надобности, для чего внутри бака необходимо отсоединить от
трубопровода только инжектор смазки.
За инжектором смазки устанавливается обратный клапан, который не
допускает слив масла через инжекторы в бак при работе электронасосов
смазки. На крышу выведена тяга с указателем положения клапана. С по-
мощью тяги можно расходить клапан, если он перемещается туго.
После обратного клапана масло поступает в нижний коллектор, а за-
тем в маслоохладители. Из маслоохладителей масло попадает в верхний
коллектор, а затем подается на смазку подшипников.
При входе масла в маслоохладитель и при выходе из него установлены
задвижки, которые предназначены для полного отключения маслоохладите-
ля по маслу для чистки или ремонта при работающей турбине.
Маслоохладители в количестве шести штук конструктивно встроены в
масляный бак. Размещены они в передней части вдоль боковых стенок и
составляют две группы: левую и правую, по три маслоохладителя в каж-
дой группе. Каждая группа размещена в одном корпусе, который разделен
перегородками.
Маслоохладители подключены между собой параллельно. Поверхность
охлаждения каждого маслоохладителя 45 кв.м.
По воде маслоохладители выполнены двухходовыми. В случае чистки
или ремонта одного из маслоохладителей он отключается по маслу и воде,
при этом остальные пять обеспечивают достаточное охлаждение масла для
работы турбины при температуре охлаждающей воды не выше 30°С.
В масляном баке расположены механический указатель уровней масла,
показывающий уровни масла в чистом и среднем отсеках, и смонтирован-
ный на нем дистанционный указатель с указывающим прибором, вынесенным
на щит турбины и показывающим уровень масла в чистом отсеке.
В крышке бака предусмотрены отверстия (закрытые пробками), через
которые можно убедиться, не заедают ли поплавки указателя.
Дистанционный указатель уровня снабжен сигнальными лампами на щи-
те турбины, загорающимися при недопустимо высоком и недопустимо низ-
ком уровнях масла в баке, а также при недопустимой разности уровней в
чистом и среднем отсеках, что свидетельствует о загрязненности филь-
тров.
Крышка маслобака представляет собой площадку, с которой произво-
дятся выемка фильтров, отключение маслоохладителей и т.д., поэтому
она выполнена из рифленого железа.
На дне отстойника предусмотрены два отверстия диаметром 125 мм для
аварийного слива масла в подземный бак в случае пожара. Время слива
масла составляет 15 - 18 минут.
Подземный бак находится вне здания около ряда "А" в районе ТГ-7.
РЕГЕНЕРАТИВНАЯ УСТАНОВКА
1. Регенеративная установка турбины Т‑100/120‑130‑2
(Т‑100/120‑130‑3).
(См. схему турбоустановки ТГ-6 и ТГ-7) предназначена для подогрева
питательной водой паровых котлов ТГМ-84Б паром промежуточных отборов,
а также из концевых уплотнений турбин и включает в себя:
а) поверхностные охладители рабочего пара основных эжекторов типа
ЭП-3-2 - 2 шт.;
б) поверхностный охладитель эжектора отсоса пара из уплотнений, со-
ставляющий с последним одно общее устройство ХЭ-ДО-550 - 1 шт.;
в) сальниковый подогреватель типа ПН-100-16-4-Ш - 1 шт.;
г) четыре поверхностных подогревателя низкого давления типа:
ПН-250-16-7-Ш - 1 шт. (ПНД-1)
ПН-250-16-7-IY - 3 шт. (ПНД-3, ПНД-4, ПНД-2)
д) три поверхностных подогревателя высокого давления типа:
ПВД-425-230-13М (ПВД-5)
ПВД-425-230-23М (ПВД-6)
ПВД-425-230-25М (ПВД-7)
е) два сливных насоса типа:
КС-32-150 (сливной дренажный насос N 1)
КС-80-155 (сливной дренажный насос N 2)
ж) пароподводящие, питательные и дренажные трубопроводы с установлен-
ной на них арматурой.
ЭЖЕКТОР ОСНОВНОЙ
Он предназначен для создания и поддержания необ-
ходимого вакуума в конденсаторе и других теплообменных аппаратах ТГ-6
и ТГ-7, работающих под разряжением. Он представляет собой пароструй-
ный компрессор трехступенчатого сжатия с промежуточным охлаждением
паровоздушной смеси.
Эжектор насчитан на работу сухим и насыщенным или несколько, но не
более, чем на 50° С, перегретым паром с давлением перед соплом
5 ё 0,1 кг/см2. Расход рабочего пара на эжектор в зависимости от
температуры охлаждающей воды составляет:
850 кг/час при температуре от 10°С до 50°С. Работают три ступени.
550 кг/час при температуре от 50°С до 70°С. В работе 2-я и 3-я
ступень (1-я отключена).
Параметры пара перед соплами эжектора должны поддерживаться постоян-
ными, а их отклонение от номинальных значений при всех условиях не
должны превышать указанных выше величин.
Расход охлаждающей воды - основного конденсата, поступающего в
эжектор сразу после конденсатных насосов, должен поддерживаться в
пределах от 70 до 80 т/час. Дальнейшее увеличение этого расхода неце-
лесообразно, т.к. практически не улучшая работу эжектора, ведет лишь
к ненужному росту его гидравлического сопротивления.
Уменьшение расхода охлаждающей воды вызывает перегрузку холодиль-
ников, что ведет к резкому ухудшению работы эжектора.
Конденсат рабочего пара, образовавшийся в промежуточных холодиль-
никах эжектора, сливается через специальные отверстия (сверления) в
трубной доске из каждой ступени в отдельности и через гидрозатворы
отводится соответственно из 1-1 и 2-й ступеней в паровое пространство
конденсатора, а их 3-й ступени - в открытую воронку.
ЭЖЕКТОР ОТСОСА ИЗ УПЛОТНЕНИЙ
Он предназначен для отсоса паровозду-
шной смеси из концевых камер турбины и штоков клапанов, а также для
конденсации пара, содержащегося в смеси.
Отсасываемая из концевых уплотнений и штоков клапанов паровоздуш-
ная смесь поступает в первую ступень холодильника, где при давлении,
несколько ниже атмосферного (0,95 - 0,97 ата), происходит охлаждение
воздуха и конденсация пара.
Из первой ступени холодильника охлажденный воздух вместе с некон-
денсированным паром отсасывается эжектором.
Эжектор уплотнений рассчитан на работу сухим насыщенным паром или
несколько перегретым (не более 50°С) паром с давлением перед соплом
5 кгс/см2. Расход пара на эжектор составляет 550 кг/час. Холодиль-
ник эжектора по водяной стороне рассчитан на пропуск основного конден-
сата в количестве не менее 110 м3/час и не более 260 м3/час с
полным давлением конденсатных насосов.
САЛЬНИКОВЫЙ ПОДОГРЕВАТЕЛЬ
Он предназначен для отсоса пара из промежуточных камер лабиринтовых уплотнений турбины и использования тепла этого пара для подогрева основного конденсата В качестве сальнико-
вого подогревателя используется подогреватель низкого давления повер-
хностного типа.
Конденсат греющего пара из сальникового подогревателя сливается
через гидрозатвор высотой 14 метров в расширитель конденсата турбин.
Сальниковый подогреватель по водяной стороне рассчитан на работу
при полном давлении конденсатных насосов и на пропуск основного кон-
денсата в количестве не менее 140 м3/час.
Подогреватель снабжен комплектом местных контрольно-измерительных
приборов.
ПРИМЕЧАНИЕ: На режимах работы турбины
