Построение процессов обработки воздуха судового кондиционера в h-d диаграмме 3 страница

рис.2.

1. По показаниям психрометра наносят точку Н - параметры наружного воздуха.

2. Таким же образом наносят точку Р - параметры рециркуляционного воздуха.

3. Соединяю точки Р и Н. Луч Р - Н представляет собой процесс смешения наружного и рециркуляционного воздуха. Замерив температуру смеси перед ЭВ проводят изотерму t­_c до пересечения с лучём Р - Н и находят точку Д, характеризующую параметры воздуха перед ЭВ.

4. Замеряют температуру воздуха за вентилятором. Если такой возможности нет, то принимают величину нагрева в вентиляторе ∆_tвт. Учитывая, что влагосодержание воздуха за вентилятором такое же как и перед ним, откладывают вверх по d=const и находят точку А, характеризующую состояние воздуха за вентилятором.

5. По результатам замеров и расчётов наносят точку С, определяющую состояние воздуха на выходе из воздухораспределителя, т.е. параметры подводимого воздуха в помещение.

6. Известно, что при нормальном расположении и изоляции воздуховодов, нагрев в них не превышает 3°С. Из т. С по d=const откладываю вниз ∆_tвт =/1...3°С/ и находят точку В, параметры которой определяют состояние воздуха на выходе из кондиционера. Точка В должна располагаться на кривой φ = 100%, т.к. после ВО воздух близок к состоянию насыщения.

7. Соединяют точки А и В и получают процесс А-В - процесс тепловлажностной обработки воздуха в ВО.

8. По результатам замеров наносят т. П - состояние воздуха в помещении (группе помещений) и соединяют т. П и С, в результате чего получают процесс смешения подводимого воздуха с каютным.

9. Наносят точку П_к, определяющую комфортные условия в каюте.

 

3.3. Расчет технико-эксплуатационных показателей и анализ работы

ССКВ по проведенным наблюдениям.

1. Объём воздуха, подаваемый в отдельное помещение V_Bi, м^з т /ч

V_Bi = 3600*F*U

Суммарное количество воздуха, подаваемое вентилятором G_в, кг/час,

 

V_B =Σ V_Bi, G_в = V_B*ρ,

где ρ - плотность воздуха на выходе из воздухораспределителя, м³/кг.

С учетом некоторого избыточного давления на выходе из ВР с большой степенью точности можно принять ρ =1,25 м³/кг.

2. Удельное количество теплоты, отводимое в ВО, кДж/кг

q_bo = i_A – i_B,

 

Общая часовая тепловая нагрузка ВО, КВт, Q_во= G_вq_во.

3. По проведённой в лабораторной работе №3 методике (п. 3.5. 7.) строят цикл холодильной машины и определяют значения q_o, q_v, λ.

4. Определяют часовую тепловую нагрузку ВО через параметры хладагента, кВт

Q_во = G_o q_o

5. Отсюда находят количество хладагента, циркулирующего в системе G_o,

кг/ч.

6. Холодопроизводительность установки пересчитывают на стандартные

условия. Следует помнить, что стандартный цикл холодильной установки, работающей в системе кондиционирования воздуха имеет следующие параметры:

- температура кипения хладагента t_u = +5°С;

- температура конденсации t_k = 35°С

- температура жидкого хладагента перед ТРВ t_ж = 35°С.

Для такого цикла λ=, q_vc = 1334 кДж/м³.

Холодопроизводительность при стандартных условиях равна

 

Q_oc = Q_o λ_c q_vc/λq_v кВт

 

7. Сравнивают полученную холодопроизводительность с паспортной. Если их значения близки, то считают, что установка работает нормально. Если же полученное значение Q_oc заметно (на 15% и более) меньше, то проверяют воздушную часть ССКВ. Если фактический расход воздуха меньше требуемого, то обращают внимание на чистоту и конструктивные особенности воздуховодов. Если разница в расходе воздуха существенна, то можно сделать вывод о несоответствии вентиляционной установки требованиям.

8. После такого анализа приступают к анализу процессов в i-d диаграмме. Рассмотрим пример. Допустим, точка П расположена в диаграмме левее и выше точки П_к. Это значит, что в помещение воздух поступает с повышенной температурой и пониженной относительной влажностью. Для исправления этого положения необходимо:

1. Процесс А-В «переместить» параллельно самому себе вправо, т.е. увеличить количество наружного и уменьшить количество рециркуляционного воздуха.

2. Процесс А-В «повернуть» относительно точки А против часовой стрелки, т.е. интенсифицировать процесс охлаждения путём увеличения количества хлада- гента, циркулирующего в СХУ.

3. Если точка П расположена правее и ниже т. П_к, то необходимо в первую оче- редь уменьшить количество подводимого воздуха, затем уменьшить количество рециркуляционного воздуха и, наконец, уменьшить интенсивность и глубину охлаждения.

Принципиальная схема одноканальной круглогодичной ССККВ и вид соответствующего цикла тепловлажностной обработки воздуха в H,d диаграмме приведены на рис.1а и 1б. ССККВ такого типа представляет собой агрегат, включающий фильтры, вентилятор, воздухонагреватели (калориферы), воздухоохладители, увлажнители, каплеотделители (элиминаторы), шумоглушительные камеры, воздушные заслонки и другое оборудование.

Исследуемый тип ССККВ предусматривает полную обработку приточного воздуха в центральном кондиционере. Приточный воздух, подаваемый в кондиционируемые помещения, получается смешением рециркуляционного и наружного воздуха в соответствующей камере смешения.

Летний режим работы СКВ обеспечивается холодильной установкой, в состав которой входит компрессор КМ, конденсатор КД, регенеративный теплообменник РТО, терморегулирующий вентиль ТРВ и испаритель-воздухоохладитель ВО. Компрессорные СХУ, входящие в состав СКВ, принципиально ничем не отличаются от холодильных установок, обслуживающих провизионные кладовые, но имеют значительно большую холодопроизводительность.

Цикл тепловлажностной обработки воздуха в СКВ при летнем режиме кондиционирования строится в H,d диаграмме по опытным данным в такой последовательности:

− по показаниям психрометра определяют положение точки Н, соответствующей наружному воздух, и определяют параметры этого воздуха (энтальпию и влагосодержание);

− таким же образом определяют положение и параметры точки П (воздуха в кондиционируемых помещениях);

 

Рис.1. Принципиальная схема (а) и цикл тепловлажностной обработки воздуха (б) в ССККВ при летнем и зимнем режимах кондиционирования

− с точки П поднимаемся вверх по d = idem на (1-3) °С в зависимости от длины воздуховодов (короткие, средние и длинные), получаем току К и определяем её параметры (рециркуляционный воздух, находящийся в коридорах, частично используемый для получения приточного воздуха в зависимости от принятой степени рециркуляции;

− соединяем точки К и Н. Прямая К–Н соответствует процессу смешения наружного и рециркуляционного воздуха. Измерив температуру этой смеси воздуха перед вентилятором, проводим изотерму t _А до пересечения с этой прямой. Тем самым определяем положение точки А, характеризующей параметры воздуха перед вентилятором (точка смешения наружного и рециркуляционного воздуха);

− измеряем температуру воздуха за вентилятором. Если такой возможности нет, то принимаем нагрев воздуха в вентиляторе ∆t _вт = 1-3 ^оС в зависимости от напора (скорости) воздуха в системе, создаваемого вентилятором. Учитывая, что влагосодержание воздуха в вентиляторе не меняется, откладываем вверх по d = idem принятое значение ∆t _вт и находим точку Г, характеризующую состояние воздуха за вентилятором; точка Г может быть также найдена на пересечении линий d = idem и изотермы t _г, соответствующей измеренной температуре воздуха перед вентилятором;

− по результатам измерения температуры и относительной влажности воздуха на выходе из каютного воздухораспределителя, то есть воздуха, подводимого в помещение, определяем положение точки С;

− известно, что при нормальном состоянии изоляции воздуховодов в зависимости от их длины нагрев воздуха в них составляет ∆t _вв = 1-3^оС. Поэтому из точки С по d = idem откладываем вниз принятое значение ∆t _вв и находим точку В, соответствующую состоянию воздуха на выходе из воздухоохладителя. Точка В располагается возле кривой φ = 100 %, так как состояние воздуха после воздухоохладителя всегда близко к состоянию насыщения;

− соединив точки Г и В, получаем линию Г-В – процесс тепловлажностной обработки воздуха в воздухоохладителе;

− по результатам измерений параметров воздуха в помещении определяем положение точки П – фактическое состояние воздуха в помещении (в группе помещений). Соединив точки П и С, получаем процесс смешения приточного воздуха с каютным (процесс тепловлагоассимиляции); линия П – С соответствует уклону процесса тепловлагоассимиляции в помещении при летнем режиме кондиционирования ε _п.л..

− определяем на H,d диаграмме положение и параметры точки П _с, соответствующей санитарным нормам микроклимата для судовых помещений при летнем режиме кондиционирования и делаем вывод о микроклимате, создаваемом кондиционером в кондиционируемых помещениях: комфортном или дискомфортном [1. С.37-45].

Зимний режим работы СКВ обеспечивается двумя подогревателями и одним увлажнителем воздуха.

Цикл тепловлажностной обработки воздуха в СКВ при зимнем режиме кондиционирования строится в H,d диаграмме также по опытным данным в такой последовательности:

− по показаниям психрометра определяем положение точки Н', соответствующей наружному воздух, и определяем параметры этого воздуха (энтальпию H и влагосодержание d);

− таким же образом определяем положение и параметры точки П' (воздуха в кондиционируемых помещениях);

− из точки П´ опускаемся вниз по d = idem на (1-3) °С в зависимости от длины воздуховодов (короткие, средние и длинные), получаем току К´ и определяем её параметры (параметры рециркуляционного воздуха, поступающего в центральный кондиционер по воздуховодам);

− замеряем температуру воздуха после первого воздухоподогревателя (либо задаёмся её значением от 12 до 15°С) (точка Б');

− соединяем точки К' и Б' Прямая К'– Б' соответствует процессу смешения наружного и рециркуляционного воздуха. Измерив температуру смеси перед вентилятором, проводим изотерму t _с до пересечения с этой прямой. Тем самым определяем положение точки А', характеризующей параметры воздуха перед вентилятором (точка смешения наружного и рециркуляционного воздуха);

− измеряем температуру воздуха за вентилятором. Если такой возможности нет, то принимаем нагрев воздуха в вентиляторе ∆t _вт = (1-3)°С в зависимости от напора (скорости) (низконапорные, средненапорные и высоконапорные) воздуха в воздуховодах, создаваемого вентилятором. Учитывая, что влагосодержание воздуха в вентиляторе не меняется, то откладываем вверх по d = idem принятое значение ∆t _вт и находим точку Г', характеризующую состояние воздуха за вентилятором (на входе воздуха во второй воздухоподогреватель). Если известна (измерена) температура воздуха после вентилятора t _г’, то точка Г' находится на пересечении изотермы t _г’ и линии d = idem, проведенной через точку А';

− по результатам измерения температуры и относительной влажности воздуха на выходе из каютного воздухораспределителя, то есть воздуха, подводимого в помещение, определяем положение точки С';

− известно, что при нормальном состоянии изоляции воздуховодов в зависимости от их длины охлаждение воздуха в них составляет ∆t _вв= (1-3)°С. Поэтому из точки С' по d = idem откладываем вверх принятое значение ∆t _вв и находим точку В', соответствующую состоянию воздуха на выходе из второго воздухоподогревателя.

− на пересечении изотермы, проходящей через точку B' и линии d = idem, проведенной через точки А' и Г ' находим точку Д ' выход воздуха из второго воздухоподогревателя; процесс Д '- В ' увлажнение воздуха после второго воздухоподогревателя;

− соединив точки П' и С', получаем процесс смешения приточного с каютным воздухом; линия П' – С' соответствует уклону процесса тепловлагоассимиляции в помещении при зимнем режиме кондиционирования ε _п.з..

− определяем на H,d диаграмме положение и параметры точки П' _с, соответствующей санитарным нормам микроклимата для судовых помещений при зимнем режиме кондиционирования и делаем вывод о соответствии микроклимата, создаваемого кондиционером в кондиционируемых помещениях, санитарным нормам [1. С.37-45].

 

 

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА №5

«ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ СУДОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК»

1.1.Цель работы

Приобретение курсантами навыков технического обслуживания судовых холодильных установок.

1.2. Теоретическая часть

Помимо поддержания в рекомендуемых пределах основных параметров, характеризующих работу холодильной установки в целом, необходимо контролировать и функционирование отдельных ее элементов.

Компрессоры. Обслуживание компрессора сводится к обеспечению нормального режима его работы и системы смазки, своевременному техническому уходу за ним. Работу компрессора оценивают по показаниям контрольно-измерительных приборов, звуку работающих узлов, температурам отдельных частей механизма, давлению и уровню масла. Нормальная работа поршневого компрессора сопровождается легкими ритмичными стуками клапанов. Об исправности всасывающих клапанов можно судить по двукратному отклонению стрелки мановакуумметра при проворачивании вручную маховика компрессора на один оборот. О неисправности нагнетательных клапанов свидетельствует быстрое возрастание давления во всасывающей полости остановленного компрессора при закрытом всасывающем клапане. Кроме того, о неплотности всасывающих и нагнетательных клапанов свидетельствует возрастание температуры компрессора (при отсутствии других причин ее повышения).

В работающих механизмах подвижные сочленения в исправном состоянии издают характерные шумы, меняющиеся при изменении условий работы узлов. Так, поломка пластин клапанов характеризуется появлением посторонних дребезжащих шумов. По мере увеличения зазоров в мотылевых и головных подшипниках скольжения возрастают ударные нагрузки, что сопровождается повышением уровня звука. Появление глухих ударов в цилиндре обусловлено попаданием в него жидкого хладона или масла. В этом случае компрессор должен быть немедленно остановлен до устранения причин. Повышение температуры отдельных частей компрессора также может указывать на возникновение неисправностей. Нагрев блока и крышек цилиндров, сальникового уплотнения определяется на ощупь и по температуре нагнетания, а нагрев подшипников - по температуре картера. Допустимой считается температура картера, на 25 - 30°С превышающая температуру машинного отделения. Более высокая температура картера или падение давления в масляной системе свидетельствует об ухудшении подачи смазки к трущимся деталям, засорении фильтров, понижении уровня масла в картере. Давление масла у поршневых компрессоров должно превышать давление всасывания на 0,05 - 0,15 МПа.

Оптимальный перегрев всасываемого пара вызывает сухой ход компрессора, при этом температуры крышек компрессора, нагнетательного патрубка и нагнетательного трубопровода примерно равны. Всасывающий патрубок компрессора при ‹ 0 ºС покрывается инеем.

При влажном ходе компрессора:

- отсутствует легкий стук клапанов;

- отсутствует иней на крышке компрессора;

- температура на нагнетательной стороне компрессора снижается;

- в прямоточном компрессоре инеем покрывается картер компрессора.

Нормальная работа сальника компрессора характеризуется пропуском масла по валу не более 1 капли за 2 минуты. Пропуск ХА через сальник компрессора и насос хладагента устраняют сразу же после их обнаружения.

Для возврата масла в картер увеличивают подачу хладона в испаритель, создавая режим работы компрессора с минимальным перегревом. При угрозе гидравлического удара в цилиндре компрессора прикрывают всасывающий клапан и регулирующий клапан подачи жидкости в испаритель. При стабилизации уровня масла в картере принудительный возврат масла из испарительной системы прекращают.

Давление масла должно превышать давление в картере поршневого компрессора или давление нагнетателя винтовых или ротационных компрессоров на 0,08…0,6 МПа. Давление масла в поршневых компрессорах должно быть на 0,05…0,15МПа больше давления всасывания.

Конденсаторы. Обслуживание конденсаторов включает контроль по косвенным параметрам состояния теплообменной поверхности, выявление и устранение неплотностей, профилактический ремонт. Так, разность между температурами входящей и выходящей воды конденсатора должна составлять около 2 - 5°С, температура конденсации должна быть на 5 - 10°С выше температуры забортной воды. Повышение температуры конденсации на 3 - 4°С выше нормы свидетельствует о загрязнении теплообменной поверхности конденсатора. Существенное увеличение разности между температурами конденсации и забортной воды при возрастании температуры конца сжатия пара хладагента в компрессоре свидетельствует о наличии в конденсаторе воздуха.

Наиболее тяжелые аварии холодильных установок связаны с нарушением герметичности поверхности теплообмена конденсатора. Из-за невозможности визуального контроля это вызывает наиболее опасный вид утечек хладона. Об уменьшении хладона в системе можно судить по ряду признаков (см. п. 7.4), в частности по увеличению частоты остановок компрессора. Во время его остановки давление в конденсаторе резко снижается, и может наступить момент, когда оно станет ниже давления забортной воды, что вызовет ее попадание в систему хладона. Во избежание подобных аварий нужно при появлении признаков недостатка хладона (падении давления в конденсаторе ниже давления насыщенных паров при температуре забортной воды, увеличении частоты пусков компрессора и др.) немедленно прекратить подачу забортной воды на конденсатор, спустить ее и тщательно проверить герметичность со стороны водяной полости, вводя в нее конец шланга галоидной лампы.

Воздух, попавший в систему хладагента, собирается в конденсаторе или линейном ресивере. Присутствие воздуха в конденсаторе даже при небольшой концентрации (0,1-5 % по объему) снижает коэффициент теплопередачи «k» и нивелирует положительный эффект от накатки трубок конденсатора. Поэтому в процессе эксплуатации СХУ следует своевременно удалять воздух из конденсаторов и ресиверов.

Наличие хладона в воде определяют следующим образом: из водяной полости конденсатора спускают частично воду, через воздухоспускной кран вводят конец гибкого шланга галоидной лампы или щуп течеискателя, включают прибор. При обнаружении утечек, снимают крышки, протирают ветошью и устанавливают места пропуска ХА.

Проверку производят течеискателем или обмыливанием. Для проверки герметичности трубок их закрывают с одной стороны резиновой пробкой. Трубка считается плотной, если мыльная пена по диаметру трубки не разрывается в течение 1 минуты. Обнаруженные неплотности устраняют только после освобождения аппарата от ХА.

Нарушение развальцовки трубок устраняют их подвальцовкой, а вышедшие из строя трубки заменяют новыми. Глушение труб конусными пробками допускается как исключение только в рейсе (до 10% теплообменных труб).

В процессе эксплуатации в конденсаторе поддерживают минимальный уровень жидкого ХА. Обслуживание конденсатора сводится к поддержанию () путем регулирования подачи охлажденной воды в конденсатор. Увеличение подачи воды в конденсатор, почти не изменяет (), но способствует ускоренному износу труб и трубных решеток.

В условиях плавания судна температура забортной воды все время меняется, что приводит к колебанию (), что отрицательно влияет на работу холодильной установки:

- уменьшение приводит к понижению , что приводит к понижению подачи ХА через ТРВ. () поддерживают, регулируя подачу воды в конденсатор.

Трубки конденсатора, покрытые жидким ХА, в теплообмене не участвуют, что вызывает повышение . Также повышается при загрязнении теплообменной поверхности конденсатора и при наличии в нём воздуха.

Трубки конденсатора со стороны забортной воды загрязняются минеральными отложениями (водяной камень), биологическими (ракушки), механическими загрязнениями (песок) и ржавчиной, а со стороны ХА замасливаются.

 

 

Рис. 3.20. Очистка загрязненных трубок конденсатора специальной шарошкой со стороны входа забортной воды

 

Загрязненные трубки не реже 1 раза в 6 месяцев очищают специальными шарошками (рис.3.20), вводимыми в трубки с помощью гибкого вала с электрическим или пневматическим приводами, с последующей промывной водой. Медные трубки очищают мягкими резиновыми пробками. Внутреннюю поверхность конденсатора (межтрубное пространство) очищают путем продувки сжатым воздухом.

Повышению способствует также переполнение конденсатора жидким ХА.

Испарители. Обслуживание испарителей сводится к максимальному использованию их теплопередающей поверхности при безопасной работе компрессора, своевременному удалению снеговой шубы и организации периодического принудительного возврата масла из них в картер компрессора. Оптимальное заполнение испарителя осуществляется соответствующей настройкой ТРВ. В холодильных установках с несколькими испарителями для достижения оптимального заполнения всех аппаратов необходимо контролировать перегрев пара, отходящего из каждого испарителя, что практически осуществить невозможно. Однако контроль совершенно необходим, так как одни испарители могут работать с неполной нагрузкой, в то время как из других вследствие переполнения их хладоном будет выходить влажный пар. В этом случае с испарителя, у которого проверяют настройку ТРВ, снимают снеговую шубу. После включения его в работу и достижения в кладовой заданной температуры фиксируют интенсивность распределения инея по длине аппарата. Часть змеевика с меньшим инееобразованием содержит перегретые пары хладона.

Степень заполнения испарителя жидким хладагентом может быть также определена путем ощупывания влажными пальцами очищенной от инея трубы аппарата при открытом соленоидном вентиле. В том месте, где кипит жидкий хладон, влажные пальцы прилипают к трубе, а на участке перегретого пара этого не наблюдается.

Как видно, оба способа поиска места окончания кипения жидкого хладона в испарительной батарее (а значит, и определения степени ее заполнения) основаны на изменении интенсивности теплообмена, который у жидкого хладона на порядок выше, чем у парообразного.

Нарастание снеговой шубы происходит вследствие замерзания влаги, выпадающей из воздуха кладовой на поверхность испарителя. Образовавшийся снег значительно ухудшает эффективность работы испарителя, уменьшая коэффициент теплопередачи. Для снижения скорости нарастания снеговой шубы следует не допускать проникновения влаги извне, следить за герметичностью дверей и сокращать до минимума продолжительность пребывания обслуживающего персонала кладовых с минусовой температурой.

Рис. 2. Принципиальная схема снятия снеговой шубы горячими парами хладона.

Снеговую шубу удаляют горячими парами хладона или электрогрелками. Снятие шубы парами хладона осуществляют последовательно (рис. 2), включая на обогрев по одному испарителю. Для обогрева, например, испарителя И₁ открывают общий клапан 2, клапаны 3 и 11; при этом клапан 10 закрывают. Горячий пар от работающего компрессора через клапан 3 подается во всасывающую магистраль испарителя И₁ работающего в данном случае в режиме конденсатора - пар при прохождении по холодному змеевику испарителя конденсируется за счет теплоты таяния снеговой шубы. Образовавшийся жидкий хладон через обводной клапан 11 поступает на вход испарителей И₂ и Из, работающих в нормальном режиме охлаждения, и далее через клапаны 8 и 6 - во всасывающий коллектор компрессора.

Сразу же после снятия снеговой шубы рекомендуется осуществлять принудительный возврат масла из испарителя в картер компрессора. Отепление испарителя позволяет более эффективно удалять масло, поскольку его вязкость становится значительно выше, чем при низкой температуре.

При исходном состоянии системы (см. рис. 2) клапаны 2 - 5, 7 и 9 должны быть закрыты, а клапаны б, 8, 10 открыты; для принудительного возврата масла увеличивают подачу жидкого хладона, например, в испаритель И₁, для чего открывают ручной клапан 11 наобводной трубе ТРВ. Переход компрессора на влажный режим работы в этом случае является нормальным явлением. Примерно через 15-20 мин прекращают принудительный возврат масла из испарителя. Основанием для этого может служить также прекращение повышения уровня масла в картере компрессора.

Ресиверы. Во избежание прорыва пара в испарительную систему и заполнения конденсатора жидким хладоном рекомендуется поддерживать уровень в ресивере от 20 до 80%. Изменение тепловой нагрузки на объекты охлаждения сопровождается колебаниями уровня хладона в ресивере. Так, увеличение тепловой нагрузки вызывает более интенсивное кипение агента, количество жидкого хладона в системе уменьшается, что повышает его уровень в ресивере. Наоборот, снижение тепловой нагрузки уменьшает парообразование и увеличивает в системе количество жидкого хладона, что приводит к уменьшению его уровня в ресивере. Нарастание снеговой шубы уменьшает интенсивность теплообмена и уровень хладона в ресивере. В связи с этим снижение уровня жидкого хладагента в ресивере - еще не достаточный признак нехватки хладона в системе, в данном случае необходимы и другие косвенные показатели.

Маслоотделители. Обслуживание маслоотделителя предполагает в первую очередь контроль за устойчивым возвратом масла из него. Появление постоянной (а не периодической) пены в смотровом стекле картера свидетельствует о непрерывном поступлении смеси масла и хладона, что резко снижает холодопроизводительность установки и является следствием неплотного прилегания игольчатого клапана к седлу.

При нормальном возврате масла температура маслоспускной трубки несколько выше температуры картера. Уменьшение температуры указывает на засорение седла игольчатого клапана. При этом все масло с парами хладона будет направляться в систему, что может повлечь нарушение смазки компрессора. Особый контроль за загрязнением маслоспускного тракта необходим в первые месяцы эксплуатации.

Для удаления влаги устанавливают фильтры-осушители. Фильтры-осушители устанавливают также на линии заправки системы хладагентом. В некоторых осушителях имеются индикаторы влаги. В качестве сорбентов используются технический силикагель и синтетический цеолит. В процессе эксплуатации для исключения попадания влаги в систему необходимо: