Ћекции.ќрг


ѕоиск:




 атегории:

јстрономи€
Ѕиологи€
√еографи€
ƒругие €зыки
»нтернет
»нформатика
»стори€
 ультура
Ћитература
Ћогика
ћатематика
ћедицина
ћеханика
ќхрана труда
ѕедагогика
ѕолитика
ѕраво
ѕсихологи€
–елиги€
–иторика
—оциологи€
—порт
—троительство
“ехнологи€
“ранспорт
‘изика
‘илософи€
‘инансы
’ими€
Ёкологи€
Ёкономика
Ёлектроника

 

 

 

 


Ќа насыщенном вод€ном паре




Ќа јЁ— Q, необходима€ дл€ рабочего тела ѕ“”, получаетс€ в результате €дерной реакции. ¬ыделение Q происходит в тепловыдел€ющих элементах (“¬ЁЋ) €дерного реактора (я–), в которых находитс€ €дерное топливо. “емпература внутри “¬ЁЋ может достигать 600 Ц 2500 º—. ќднако температура оболочки “¬ЁЋ, во избежание ее разрушени€, не должна превышать 300 Ц 600 º— [3]. ¬ насто€щее врем€ на јЁ— в качестве рабочего тела используетс€ вода и вод€ной пар. ѕо услови€м охлаждени€ “¬ЁЋ в €дерном реакторе кип€щего типа (–Ѕћ ) необходимо иметь посто€нную температуру охлаждающего теплоносител€ Ц воды в состо€нии насыщени€. ѕри таких услови€х реализаци€ цикла ѕ“” возможна только в области влажного насыщенного пара. ¬ таком реакторе теоретически (при 100 % сепарации пара в нем) можно получить сухой насыщенный пар. Ёти услови€ благопри€тны дл€ реализации цикла  арно применительно к јЁ—, работающей на влажном насыщенном паре.

“еплова€ экономичность такого цикла и возможность его практической реализации рассматривались в разделе 7.1. “еоретически цикл јЁ— в области влажного насыщенного вод€ного пара может быть представлен в T,s- диаграмме рис.7.44.

 
 

“еплова€ экономичность этого цикла определ€етс€ температурами подвода теплоты к рабочему телу “1 и отвода Ц “2 теплоты от рабочего тела. “емпература “2 определ€етс€ температурой окружающей среды “ос. “емпература “1 ограничиваетс€ допустимой конечной влажностью пара (12 % или хкƒќѕ=0,88) на выходе из турбины (точка 1 определ€етс€ состо€нием точки 2). “емпература “1 может теоретически достигать критического значени€ tкр=374,12 º—, однако вышеприведенные ограничени€ привод€т к тому, что t1ї100 º—. ѕри этих значени€х “1 и “2 термический  ѕƒ цикла 1-2-3-4-5-1 будет составл€ть менее 20%.  роме этого, удельна€ работа турбины в таком цикле будет очень маленькой и, соответственно, дл€ получени€ больших мощностей в такой ѕ“” потребуютс€ большие расходы рабочего тела. ¬ итоге получаетс€ громоздка€ дорогосто€ща€ јЁ— с низкой тепловой экономичностью, что, естественно, недопустимо дл€ практического ее использовани€.

ѕроблема повышени€ тепловой экономичности јЁ— на насыщенном вод€ном паре была решена введением перегрева пара с предварительной его сепарацией (рис. 7.45 и 7.46). —епараци€ и перегрев пара (процесс 2-3-4) смещает процесс в части низкого давлени€ турбины („Ќƒ) вправо. Ёто позвол€ет осуществить процесс 4-5 расширени€ пара в „Ќƒ турбины до давлени€ –  и завершить его в области допустимой степени сухости пара. ¬ результате этого увеличиваетс€ удельна€ работа турбины и термический  ѕƒ цикла.

ѕредварительна€ сепараци€ (сушка) пара перед пароперегревателем (процесс 2-3) необходима по двум причинам:

1) удаление капельной влаги из пара позвол€ет осуществл€ть нагрев пара без резкого изменени€ объема;

 
 

2) снижаетс€ расход греющего пара на пароперегреватель, т.к. на испарение влаги расходуетс€ больше Q, чем на перегрев пара.

¬ пароперегревателе (ѕѕ) в качестве греющего теплоносител€ используетс€ свежий пар тех же параметров, что поступает в часть высокого давлени€ („¬ƒ) паровой турбины. »спользование свежего пара в пароперегревателе Ц это вынужденна€ мера, поскольку термодинамически нецелесообразно его применение дл€ целей регенерации (паро-паровой перегрев есть не что иное, как регенераци€) без предварительного совершени€ им работы в турбине. ¬ реакторе јЁ— по услови€м его безопасной и надежной работы недопустимо размещение дополнительных элементов, усложн€ющих его работу.   таким элементам относ€тс€ и поверхности нагрева пароперегревател€, поэтому их размещают за пределами реактора. »спользование свежего пара в качестве греющего теплоносител€ ѕѕ позвол€ет иметь максимально-возможную температуру пара (“ѕѕ) перед частью высокого давлени€ турбины („¬ƒ). Ёто приводит к наибольшему увеличению тепловой экономичности цикла, по сравнению со всеми другими вариантами при существующих ограничени€х на јЁ—, так как наибольша€ температура пара перед турбиной всегда соответствует наибольшему  ѕƒ цикла.

 

 

 
 

ƒавление пара (рис. 7.47), поступающего из „¬ƒ на ѕѕ (–ѕѕ), выбираетс€ на основании вариантных расчетов термического  ѕƒ цикла исход€ из двух условий:

1) степень сухости пара на выходе из „Ќƒ (х доп³0,88) должна иметь допустимое значение, при этом х доп дл€ „¬ƒ может быть меньше 0,88 в зависимости от высоты лопаток последних ступеней „¬ƒ турбины;

2) термический  ѕƒ цикла должен быть наибольшим.

ѕри выборе оптимальных параметров пара такого цикла јЁ— его  ѕƒ по отпуску электрической энергии будет составл€ть около 33%. ќтносительно низкое значение  ѕƒ цикла јЁ— на насыщенном вод€ном паре обусловлено:

1) ограничением температуры свежего пара значением пор€дка 300 ∞— (дл€ ѕ“” на органическом топливе to=540 ∞—);

2) использованием паро-парового перегревател€, работающего на свежем паре, что т/д нецелесообразно (дл€ ѕ“” на органическом топливе используетс€ газопаровой пароперегреватель).

 





ѕоделитьс€ с друзь€ми:


ƒата добавлени€: 2016-11-23; ћы поможем в написании ваших работ!; просмотров: 606 | Ќарушение авторских прав


ѕоиск на сайте:

Ћучшие изречени€:

ƒаже страх см€гчаетс€ привычкой. © Ќеизвестно
==> читать все изречени€...

722 - | 584 -


© 2015-2023 lektsii.org -  онтакты - ѕоследнее добавление

√ен: 0.009 с.