47. Активное сопротивление обмотки статора по (7.1)
Ом,
для класса нагревостойкости изоляции F расчетная температура 
°C; для медных проводников 
Ом∙м;
длина проводников фазы обмотки по (7.3)
м;
средняя длина витка по (7.4)
м,
м,
длина лобовой части по (7.5)
м,
=1,5 (см. табл.7.1), 
0,01 (см. с.86),
средняя ширина катушки по (7.7)
м;
длина вылета лобовой части катушки по (7.9)
м,
=0,5 (табл.7.1);
относительное значение 
,
находится в допустимых пределах 0,01 – 0,08.
48. Активное сопротивление фазы алюминиевой обмотки ротора по (7.37)
Ом;
активное сопротивление стержня по (7.38)
Ом,
(для литой алюминиевой обмотки ротора 
Ом·м),
активное сопротивление кольца по (7.39)
Ом;
приведенное активное сопротивление 
к числу витков обмотки статора по (7.41) и (7.42)
Ом;
относительное значение 
,
находится в допустимых пределах 0,01 – 0,08.
49. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора по (7.21)
Ом,
– коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора, (см. табл.7.4 и рис. 7.4, е)
высота меди в пазу
мм,
мм (проводники закреплены пазовой крышкой),
высота клиновой части
мм;
при укорочении обмотки, 
,
по (7.25),
по (7.27);
коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния обмотки статора по (7.28)
;
коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора по (7.43)
, 
по (7.45)
для 
и 
по рис.7.5, 
;
относительное значение 
,
находится в допустимых пределах 0,08 – 0,14.
50. Индуктивное сопротивление обмотки короткозамкнутого ротора по (7.46)
Ом,
– коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора, по табл.7.6 для рис.7.6, 
,
мм;
– коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния обмотки ротора по (7.48)
;
λД2– коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки ротора по (7.49)
,
по (7.50),
т.к. при закрытых пазах 
; приведенное активное сопротивление 
к числу витков обмотки статора по (7.41), (7.52)
Ом;
относительное значение по (7.55)
,
находится в допустимых пределах 0,08 – 0,14.
