1 – ВК3, 2 – ВК6, 3 – ВК8, 4 – ВК15
Микровердость релита с увеличением мощности плазменной струи снижается, т.к. увеличивается объем жидкой ванны и уменьшается скорость кристаллизации, рис. 2.26.
Установлено, что с увеличением мощности плазменной струи микротвердость твердых сплавов возрастает, рис. 2.27.
Степень упрочнения возрастает с увеличением содержанием кобальта в сплаве и размера зерен карбидной фазы. При нагреве происходит диффузионное растворение углеродаи вольфрама в расплавленной кобальтовой связке, а при охлаждении образуются мелкодисперсные карбиды в пересыщенном твердом растворе углерода в кобальте (количество вольфрама в связке также возрастает). В связи с этим, увеличение микротвердости твердых сплавов после плазменного упрочнения зависит от степени упрочнения кобальтовой прослойки.
Упрочнение твердых сплавов сопровождается трещинообразованием, которое начинается при мощности плазменной струи, превышающей некоторую критическую величину, Р крит. Дальнейшее увеличение мощности приводит к сильному трещинообразованию. Для каждого твердого сплава существует оптимальная мощность плазменной струи, обеспечивающая бездефектное упрочнение, и критическая мощность, соответствующая появлению дефектов после упрочнения.
Рис. 2.28. Распределение остаточных напряжений по глубине упрочненной зоны твердого сплава Т30К(1), ВК8(2), ВК15(3) |
Остаточные напряжения после плазменного упрочнения твердых сплавов распределяются следующим образом, рис. 2.28: у поверхности – растягивающие напряжение, переходящие на глубине 20-30 мкм в сжимающие. Распределение остаточных напряжений по глубине и ширине упрочненной зоны зависит от скорости упрочнения, мощности плазменной струи, коэффициента перекрытия.
В проведенных исследованиях при различных режимах упрочнения твердых сплавов у поверхности возникало только растягивающие напряжение. Это связано с тем, что нагрев твердого сплава до высоких температур сопровождается увеличением объема и деформацией нагретого участка. Причем объемная деформация
осуществляется в сторону поверхности, т.к. в других направлениях она невозможна вследствие большой массы нагретого сплава. Последующее охлаждение не возвращает вытесненный над поверхностью материал в исходное состояние. Поэтому в зоне упрочнения возникают напряжения растяжения.
Чугуны
Наряду со сталями, чугуны с самого начала работ по поверхностному упрочнению металлов концентрированными источниками нагрева, оказались в центре внимания
[1, 9, 15, 16, 23, 38-41].
Применительно к плазменному поверхностному упрочнению, работ, посвященных обработке чугуна, также очень немного. В работе [23] плазменному упрочнению подвергался высокопрочный чугун ВЧ-60-2. Структура упрочненного слоя состояла из игольчатого мартенсита, цементита и остаточного аустенит. Рентено-структурный анализ показал, что доля остаточного аустенита составила 45 % с содержанием углерода (≈1,4 мас %). Структура оплавленного участка имела диндридное строение с размером диндридов ≈ 5 баллов. Максимальная микротвердость зоны оплавления 8000-9300 Мпа.
В работе [39] плазменное упрочнение с оплавлением проводили на высокопрочном чугуне ВЧ-42-12. Фазовый анализ зоны оплавления выявил структуру феррита, аустенита и цементита. Графит полностью или частично растворяется в зависимости от параметров упрочнения. При снижении скорости упрочнения и увеличения мощности плазменной дуги, количество растворенного в расплаве графита резко увеличивается. Глубина упрочненного слоя достигает 3 мм. А максимальная микротвердость достигает 10000 Мпа [39].
Исследование серых чугунов после плазменного упрочнения с оплавлением поверхности показало, что получение отбеленных слоев без трещин возможно только при предварительном подогреве свыше 350 ° С [38]. Оплавленная зона серых чугунов с пластинчатым и шаровидным графитом имеет твердость HV 580-600 и структуру, характеризующуюся сильной негамогенностью: квазиледебурит + цементит + карбиды + мартенсит + остаточный аустенит + бейнит + сорбит + графит. Количественные соотношения структур зависят от марки серого чугуна и режимов плазменного упрочнения [38].
При плазменном упрочнении с оплавлением поверхности валкового чугуна СП-62 упрочненный слой характеризуется высокой твердостью и износостойкостью [41]. Микротвердость в зоне оплавления составляет 6000 Мпа, в зоне закалки из твердой фазы достигает максимума 6500-7000 Мпа.
Важной особенностью упрочнения серых чугунов является небольшая глубина упрочненного слоя при обработке без оплавления поверхности, т.к. температурный интервал образования аустенита ограничен сверху температурой солидуса Тс сплава, а снизу - критической точкой Ас1, оказывается очень узким (в пределах 100-150° С). В связи с этим для получения максимальной глубины упрочнения необходимо проводить закалку с оплавлением поверхностности.
Автором были проведены исследования влияния скорости нагрева и мощности
Плазменной струи на степень упрочнения различных чугунов, рис. 2.29.
Рис. 2.29. Зависимость степени упрочнения чугунов от скорости упрочнения, мощности плазменной струи (а) и дуги (б) (упрочнение с оплавлением)
Различные марки серого чугуна по разному склонны к плазменному упрочнению без оплавления поверхности, рис. 2.30.
Легированные серые чугуны ХНМЧ и СЧХНМД из-за низкой теплопроводности требуют значительно меньших скоростей упрочнения и большей мощности с (целью получения гарантированного упрочненного слоя.
Рис. 2.30. Зависимость степени упрочнения серых чугунов после плазменного упрочнения без оплавления поверхности
1. СЧ-12-48 2. СЧ-15-32 3.СЧ-18-36 4.СЧ-21-40 5.СЧ-24-44 |
Из полученных данных следует, что плазменное упрочнение в режиме дуги наиболее эффективнее, по сравнению с режимом струи, в связи с высоким КПД нагрева. Скорость обработки оказывает существенное влияние на микротвердость чугунов, как при упрочнении в режиме струи, так и при упрочнении в режиме дуги. С увеличением скорости обработки (при постоянной мощности) снижается растворимость графита в оплавленной зоне, что вызывает уменьшениемикротвердости.При увеличении мощности плазменной струи (дуги)растворимость графита увеличивается и микротвердость оплавленной зоны возрастает.Однако, дальнейшее повышение мощности вызываетувеличениеобъема жидкойванны иснижение скорости охлаждения. Упрочненный поверхностный слой на чугунах по глубине не однороден. Особенностью фазового упрочненного слоя является ис.содержание остаточного аустенита 30-
Рис. 2.31. Распределение микротвердости по глубине упрочненного слоя на чугуне СЧ-24-44 в зависимости от исходного состояния1-отжиг, 2-обычная закалка+отпуск, 3-закалка ТВЧ.
60% и повышенное содержание в нем. углерода 1,4 – 1,58 %, а также 20-30 % мартенсита и 20-40 % цементита.
Предварительная обработка чугунов (закалка, отжиг и т.д.) оказывает сильное влияние на распределение твердости по глубин^упрочненного слоя, рис. 2.31.
При упрочнении без оплавления поверхности в упрочненном слое образуются, в основном, аустенитно-мартенситные структуры с преобладанием мартенсита.
Анализ результатов плазменного упрочнения чугунов показывает, что степень их упрочнения в зоне оплавления зависит от химического состава, параметров упрочнения, температуры предварительного подогрева, исходного состояния.
Величина микротвердости в оплавленной зоне определяется, в основном, количественным соотношением цементита и аустенита, которое зависит от химического состава чугуна, степени растворения графита и скорости охлаждения жидкой ванны.
Глубина упрочненного слоя зависит от параметров режима упрочнения, исходной структуры чугуна, типа матрицы, ее дисперсности. Тип матрицы и ее дисперсность определяют скорость и полноту α→γ -превращения в чугунах.
Чем выше дисперсность ферритно-карбидной смеси, тем меньше пути диффузии углерода при превращении.