Пневмат; 2 – повітрохід; 3 – циклон з конусом-коагулянтом; 4 – вентилятор; 5 – мокрий пиловловлювач

 

Ефективність очищення запиленого повітря після кожного ступеню визнаємо за формулою:

 

, (6.95)

 

де – вміст кожної фракції пилу, ε_ф1, ε_ф2, ε_фn, – фракційна ефективність вловлювання пилу даної фракції, %; ΣG_фn – сумарна кількість пилу, що надійшла на очищення на даному ступені.

Ефективність 1-го ступеню по складає 99,74 %, а залишковий вміст С₁=5 100·(1-0,9974)=13,26 мг/м³.

Фракційний склад пилу перед 2-м ступенем очищення визначаємо за формулою:

 

, %, (6.96)

 

де ε_фn фракійна ефективність 1-го ступеню (табл. 6.15). Результати розрахунку фракційного складу на вході в 2-й ступінь наведені в табл. 6.19. Тоді ефективність очищення повітря на 2-му ступені установки складає 99,73 %.

Залишковий вміст пилу за масою в повітрі 2-го ступеню очищення складає С₂=13,26·(1-0,9973)=0,0358≈0,04 мг/м³

При допустимому залишковому вмісті пилу в повітрі 1,2 мг/м³ отримане значення 0,04 мг/м³ задовольняє вимоги.

Таким чином пиловловлююче устаткування для двоступін­чатого очищення запиленого повітря вибране правильно.

Гідравлічний опір установки Н_заг визначаємо за формулою:

 

Н_заг=Н₁ + Н₂, (6.97)

 

де Н₁ – гідравлічний опір 1-го ступені, який розраховується за формулою:

 

. (6.98)

 

Для циклону з конусом-коагулятором коефіцієнт гідравлічного опору дорівнює 6,2. Приймаємо циклон з конусом-коагулятором продуктивністю 7 000 м³/год з розміром вхідного патрубка 225×450 мм.

Швидкість повітря на вході в циклон:

 

м/с.

 

Приймаємо густину повітря при температурі 20°С рівну
1,2 кг/м³.

Тоді

 

Па.

 

Гідравлічний опір 2-го ступеню Н₂, за даними дослідних випробувань рівний 380 Па. Тоді загальний гідравлічний опір установки складає:

 

Н_заг=1 444+380 = 1 824 Па.