Рассмотрим наклонное сечение, начало которого в растянутой зоне совпадает с наклонным сечением 1 – 1, т.е. с местом резкого изменения толщины стенки.
В этом месте толщина стенки равна 0,12м, но по мере удаления она уменьшается и становится равной 0,08м, поэтому при расчете принимают (в запас прочности) b = 0.08м.
Используя данные табл.1.4., определяют усилия обжатия в сечении 1 – 1 при gsр = 0,95; Р02 = 0,95*306,7*0,00138 = 0,402МН;
Тогда:
Принимаем jn = 0.34 и при с = 0,25L – Lx = 0.25*20.7 – 0.591 = 4,58м.
Поскольку оба условия не выполняются, необходимо производить расчет поперечной арматуры.
Определяем 
для опорного сечения. Поскольку jn = 0.34, принимаем 
, тогда:
.
Подбираем поперечную арматуру. Для наклонного сечения от опоры до первого сосредоточенного груза с1=4,58м; d=1м; 
; 
;
принимаем 
; 
Поскольку: 
то требуемая интенсивность поперечного армирования определяется по формуле:
Наибольший шаг поперечных стержней определяем по формуле:
где V– значение поперечной силы на рассматриваемом участке
.
Принимаем 
, тогда требуемая площадь поперечных стержней:
.
Принимаем2 Ø12S400 (As=2,26см2) с шагом 100мм.
Выясняем, на каком расстоянии от опоры шаг поперечных стержней можетбыть увеличен от 
до 
. При этом интенсивность поперечного армирования:
;
;
.
Задаем длину участка с шагом поперечных стержней 
равной расстоянию от опоры до первого груза – 
. Проверяем условие 
, при значении 
равным расстоянию от опоры до второго груза 
, при этом 
. Значение 
и 
определяем по формуле:
;
;
Принимаем = =1,403м. Поскольку 
,
;
.
Так как 
,
Прочность этого наклонного сечения обеспечена.
Большое значение с не рассматривается, поскольку при этом поперечная сила резко уменьшается.
Таким образом окончательно принимаем: на приопорном участке длинной шаг поперечных стержней 
, на следующем участке длинной 
, после чего увеличиваем шаг до 
.
Выясняем необходимость расчета прочности наклонных сечений по изгибающему моменту. Для этого по формуле 
определяем момент образования трещин в нормальном сечении, проходящем через конец зоны передачи напряжений, т.е. на расстоянии 1,107м от торца балки. Геометрические характеристики этого сечения принимаем средними между сечениями 1–1 и 2–2, т.е. 
; 
;
. Полные потери предварительного напряжения принимают такими же как для сечения 2–2, т.е. 
.
Момент от внешних нагрузок в рассматриваемом сечении:
;
усилие предварительного напряжения 
.
Момент образования трещин:
Поскольку трещины не образуются, прочность сечения по изгибающему моменту не рассчитывают.
Прочность балки в коньке.
В двускатных балках с полкой в сжатой зоне возникает вертикальное усилие D, отрывающее верхнюю полку от стенки. Оно должно восприниматься дополнительными вертикальными стержнями периодического профиля, расположенными на участке длиной не более 1/3 высоты сечения в коньке.
Величина вертикального усилия:
Площадь сечения дополнительной арматуры класса S400: Аs = D/fyk = 0,307 /367 = 0,0008365м2 = 8,37см2. Принимаем:6Æ14S400 (Аs = 9,23см2).
