Лекция 19 Особенности современных систем отопления 10 страница

Л.И. Рохлецовым также разработана схема однотрубной системы отопления с нижней прокладкой магистралей при непосредственном присоединении к тепловой сети и децентрализованном смешении воды в определенных местах распределительной магистрали. Такая система отопления состоит из нескольких последовательно соединенных групп П-образных стояков (рис.13.1). Количество групп стояков в каждой подгруппе, расходы воды в них и диаметры отверстий дроссельных шайб на перемычках определяются в результате теплового и количественного баланса теплоносителя и гидравлического расчета системы. Эта система может быть рекомендована также в тех случаях, когда перепад давлении вводе тепловой сети в здание не может обеспечить работу элеватора

Стоимость описанной системы отопления и расход металла по сравнению с обычными однотрубными системами с П-образными стояками учешется в среднем на 20%.

Рис 13.1 Безэлеваторная система отопления с попутным подмешиванием высокотемпературной воды в определенных местах распределительной магистрали:

1 — ввод тепловой сети; 2 — воздухонагреватели лестничных клеток, 3—6 — стояки соответственно. первой, второй, третьей и четвертой подсистем, 7 — диафрагма

К группе систем отопления, работающих при повышенной средней температуре воды в приборах, относится система отопления с двумя перепадами температур теплоносителя по кольцам системы. Состоит такая система из двух взаимосвязанных частей, работающих параллельно от одного элеваторного узла (рис.13.3). После элеватора в первую частьсистемы вода поступает с температурой 95 или 105°С (в зависимости принятой схемы расположения магистралей) и, охлаждаясь до темпера-30 или 85 °С, полностью возвращается в элеватор для подмешивания к высокотемпературной воде. Во второй части системы горячая вода после охлаждения в отопительных приборах до требуемой температуры (70°С), минуя элеватор, возвращается в тепловую сеть.

Рис. 13.3 Схема отопления с двумя перепадами температур по кольцам системы.

Системы отопления с двумя перепадами температур с экономической точки зрения рекомендуется проектировать в жилых зданиях высотой до 7 этажей однотрубными с нижней прокладкой обеих магистралей, а в зданиях от 7 до 12 этажей – с верхней прокладкой распределительной магистрали (ТI=95 °С). При этом перепад температур в первой части системы следует принимать в зависимости от способа прокладки магистралей и располагаемой разности давления на вводе тепловой сети.

Согласно расчётам, применение системы отопления с двумя перепадами температур, позволяет уменьшить массу отопительных приборов на 6-10% за счет увеличения теплоотдачи при более высоких температурах циркулирующего теплоносителя.

В ряде случаев планировка общественных зданий, а также производственных с неодинаковыми технологическими процессами в разных частях здания, позволяет использовать теплоноситель в одних помещениях с повышенной температурой (130-150 °С), а в других с более низкой (95-115). Для таких зданий рекомендуется использовать особый вид системы отопления – системы, последовательно соединенные по теплоносителю, в которых вода с повышенной температурой в первую очередь пропускается через отопительные системы помещений, где по нормам это допускается, а затем уже охлажденный теплоноситель направляется в отопительные приборы помещений, для которых ограничена температура теплоносителя. Такие единые для всего здания системы отопления имеют меньшую металлоемкость трубопроводов и отопительных приборов по сравнению с двумя раздельными системами. (Рис. 13.4)

Кроме приведенной выше системы с непосредственным использованием высокотемпературной воды разработаны также системы отопления с децентральным нагревом высокотемпературной водой

промежуточного теплоносителя в отопительных приборах по независимой схеме. (Рис. 13.5)

Рис. 13.5 Отопительная панель с промежуточным теплоносителем.

В этом случае змеевик с высокотемпературной водой, включенный в однотрубную проточно-регулируемую систему отопления, вводится в безнапорный отопительный прибор с промежуточным теплоносителем (водой, маслом или другой жидкостью), нагревая его до требуемой температуры. В качестве таких приборов могут использоваться керамические или ситаловые блоки с отверстиями в верхней части для ввода змеевика или более совершенные стальн2ые закрытые штампованные радиаторы со змеевиком, введенным сбоку. В системах отопления с керамическими блоками высокотемпературная вода может иметь температуру 110-70°С, в системах отопления со стальными радиаторами, заполненными минеральным маслом, 130-70°с. При этом температура поверхности приборов не превышает 95°С. Кроме того, при использовании керамических блоков испаряющаяся вода дополнительно увлажняет воздух в помещениях.

 

ЛЕКЦИЯ 14

14.1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ И ПОНЯТИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОЙ И ТЕПЛОВОЙ УСТОЙЧИВОСТИ ВОДЯНЫХ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

Рассчитывая системы отопления, принимают расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха, то есть такие условия, когда тепловая мощность системы достигает своего максимума

Эти условия наблюдаются в течение очень короткого времени, исчисляемого сутками. В продолжение всего остального времени отопительного сезона в нагревательные приборы должна подаваться вода с температурой ниже расчетной и непрерывно-переменной по величине, в зависимости от изменения внешних условий: температуры воздуха, скорости ветра, солнечной радиации

Изменение температуры воды вызывает в свою очередь изменение ряда величин, на которых, как и на постоянных, был основан расчет. Меняются температурные напоры и коэффициенты теплопередачи нагревательных приборов, кинематическая вязкость воды — число Рейнольдса, коэффициенты трения в трубопроводах, которые в номограммах и таблицах приняты для t1 = 95° С, а также гравитационные давления, коэффициенты затекания и другие величины.

Идеальная увязка циркуляционных контуров при расчетных параметрах, когда изменяется температура наружного воздуха, не сохраняется. В случае новых текущих параметров количество воды, поступающее в приборы, и их мощность у одних изменяется в большей, у других в меньшей степени Такое явление называется гидравлической и тепловой неустойчивостью

Практика показывает, что вопросам работы систем отопления на режимах с пониженной температурой необходимо, по сравнению с расчетной, уделять самое пристальное внимание. Надо стремиться к тому, чтобы системы не имели свойств, вызывающих неустойчивость

При изменении температуры наружного воздуха тепловая мощность всех нагревательных приборов должна изменяться пропорционально изменению разности между температурой в помещении и наружной, сохраняя при этом постоянство внутренней температуры.

Свойство системы изменять тепловую мощность нагревательных приборов пропорционально изменению разности температуры наружного и внутреннего воздуха называется тепловой устойчивостью системы (рис 15.1а).

Свойство системы пропорционально изменять расход воды во всех нагревательных приборах при изменении общего количества воды, циркулирующей в системе, называется гидрав­лической устойчивостью системы.

Отклонение от состояния тепловой устойчивости называется тепловой неустойчивостью системы отопления.

Если тепловая мощность нагревательных приборов различных этажей при изменении наружной температуры изменяется неодинаково, то такую неравномерность называют верти­кальной неустойчивостью (рис. 15.1б)

Неравномерное изменение тепловой мощности приборов одного и того же этажа называют горизонтальной неустойчивостью (рис. 15.1в).

В практической работе систем отопления один вид неустойчивости — вертикальный или горизонтальный — встречается редко. Как правило, системы обладают одновременно обоими видами неустойчивости (рис. 15.1г)

 

 

 

18°С 18°С 18°С 18°С 24°С 24°С 24°С 24°С

18°С 18°С 18°С 18°С 15°С 15°С 15°С 15°С

а б

 

 

24°С 21°С 18°С 15°С 24°С 22°С 20°С 18°С

24°С 21°С 18°С 15°С 22°С 19°С 18°С 15°С

в г

 

Рис 15.1 Схема малоэтажного здания с температурами в отапливаемых помещениях

а — схема нормальных температур б — схема вертикальной неустойчивости в — схема горизонтальной неустойчивости, г — схема одновременной вертикальной и горизонтальной неустойчивости

График центрального управления температурой и расходом воды, обеспечивающий гидравлическую и тепловую устойчивость, называют оптимальным

Вертикальная устойчивость системы отопления зависит от того, какова ее конструкция, и от режима работы: характера действующих давлений – гравитационного и создаваемого насосом, количества циркулирующей воды.

Горизонтальная устойчивость зависит от соотношения сопротивления отдельных элементов системы: стояков, приборов и магистралей.

 

15. 2 Горизонтальная устойчивость водяной системы отопления

Широко распространенная методика гидравлического расчета трубопроводов системы водяного отопления, рассмотренная в главе «Гравитационные двухтрубные системы отопления», сводится к подбору диаметров трубопроводов отдельных циркуляционных контуров таким образом, чтобы их гидравлические сопротивления были равны. Устранять неувязку рекомендуется путем замены диаметра труб отдельных участков с расчетом увеличения или уменьшения сопротивления данного контура, приближения тем самым величины его сопротивления к сопротивлению другого или данного контура. Такая методика приводит к тому, что сопротивление магистралей составляет большую часть сопротивления циркуляционного контура порядка 80-90%, а сопротивление стояков и нагревательных приборов – 10-20%. Пьезометрический график подобной системы представлен рис. 15.2. Точно увязать сопротивление отдельных циркуляционных контуров между собой невозможно, так как диаметр труб изменяется через значительные интервалы:15, 20, 25мм и т.д.

Оставшуюся неувязку рекомендуется погасить дополнительным местным сопротивлением – краном двойной регулировки. Однако практически это не выполнимо, та как сопротивление крана величина неопределенная (нерасчетная) и переменная – кран находится в распоряжении потребителя, который вносит свои коррективы.

Как правило, контуры приборов, расположенные ближе к генератору тепловой энергии, имеют меньшее сопротивление, чем контуры приборов более удаленных, что и ведет к горизонтальной неустойчивости. Положение усугубляется и таким обстоятельством: изменение сопротивления отдельных контуров за счет бытовой регулировки значительно меняет сопротивление циркуляционного контура в целом. Следовательно, в самой методике увязки сопротивлений циркуляционных контуров путем подбора диаметров труб, то есть уравновешиванием их линейных сопротивлений, заложены причины, вызывающие горизонтальную неустойчивость системы отопления.

Необходимые условия для горизонтальной гидравлической устойчивости могут быть созданы в том случае, если диаметры магистралей будут очень большие, а стояков маленькие, что математически можно выразить отношением:

®¥ (15.1)

где сопротивление магистралей ∑(Rl+Z)магистрали®0.

В этом случае сопротивление контуров будет равно сопротивлению стояков. Чтобы обеспечить горизонтальную устойчивость, достаточно уравновесить сопротивления стояков.

Рис. 15.2 Пьезометрические графики

А – тупиковая при сопротивлении стояков 13% и магистралей 87%; б – тупиковая при сопротивлении стояков 95% и магистралей 5% от общего сопротивления системы

Из сказанного следует; 1)для создания условий, обеспечивающих горизонтальную устойчивость системы, необходимо резко уменьшить сопротивление магистралей и увеличить сопротивление приборов и стояков, а неувязку, полученную между сопротивлениями контуров, погасить рассчитанной величиной местного сопротивления; 2) горизонтальная устойчивость определяется не абсолютными величинами диаметров и сопротивлений магистралей и стояков, а их отношением; 3) увязку необходимо производить местными сопротивлениями, а не линейными, это позволит обеспечить независимость горизонтальной устойчивости системы от изменения температуры воды.

Чем меньше сопротивление магистралей и чем больше сопротивление стояков и приборов, тем горизонтальная неустойчивость меньше. Опыт показывает, что необходимо обеспечить следующие соотношения гидравлических сопротивлений эле­ментов системы отопления:

(Rl+Z)магистралей<0,05[(Rl+Z)ст+Zпр] (15.2)

Zпр≥4Rl (15.3)

Оптимальное распределение сопротивлений системы должно составить:

магистралей до 5% →

стояка до 15% →

прибора с шайбой > 80—95%'

Например, общее сопротивление бифилярной системы па­нельного отопления дома серии 1—464А—15 равно 1600 мм вод. ст. Сопротивление магистралей (подающей и обратной) — 100,2 мм вод. ст., то есть

 

Таким образом, система является гидравлически устойчивой и горизонтальной неравномерности при значительных изменениях расхода воды не подвергается.

Приведенные соображения позволяют сделать вывод о том, что гидравлическую устойчивость системы можно характеризовать отношением сопротивления нагревательных элементов— стояков к сопротивлению подающей и обратной магистралей.

Это отношение—безразмерное число—следует назвать критерием гидравлической устойчивости систе­мы отопления.

Математически критерий гидравлической устойчивости вы­ражается формулой:

(15.4)

где Г—критерий гидравлической устойчи­вости;

p1—р2 = (Rl+Z)приб.—сопротивление нагревательного элемента прибора;

∑∆p1 = (Rl+Z)под. маг.—сопротивление подающей магистрали;

∑∆p2 = (Rl+Z)обр. маг.—сопротивление обратной магистрали.

Критерий гидравлической устойчивости системы, приведен­ной на рис. 15.2, б, составит:

 

На основании натурных испытаний и анализа расчетов, проведенных кафедрой ТГСиВ Челябинского политехнического института, можно сделать выводы:

1. Системы, имеющие критерий гидравлической устойчивости" Г == 20 и более, следует считать устойчивыми, то есть такими, которые позволяют производить глубокое количественное управление мощностью приборов системы.

2. Горизонтальные системы легче выполнять с Г > 20, чем вертикальные. С увеличением длины здания (протяженности системы) p1—p2 увеличивается в горизонтальной системе боль­ше, чем ∑∆p1+∑∆p2 и Г возрастает, а у вертикальных систем с увеличением длины здания p1—p2 повышается меньше, чем величина ∑∆p1+∑∆p2, и критерий гидравлической устойчивос­ти уменьшается. Следовательно, для автоматически управляе­мых систем отопления, основанных на количественном управле­нии, предпочтительнее применять горизонтальные системы.

3. В системах отопления, гидравлически устойчивых, оптимальные размеры диаметров труб магистралей и стояков достигаются при заданном сопротивлении нагревательных элементов, стояков p1—р2 в пределах от 4000 до 8000 мм вод. ст. в зависи­мости от протяженности системы.

Конструктивно оформить магистрали с небольшим относительным гидравлическим сопротивлением целесообразно путем выполнения всех их из труб одного диаметра, что, кроме того, обеспечивает системе высокую технологичность.

Гидравлическую устойчивость системы отопления, исключающую горизонтальную неустойчивость, можно на основании изложенного обеспечить за счет введения перед прибором в двух­трубной системе и в стояке однотрубной системы расчетного местного сопротивления. Это сопротивление конструктивно выполняется в виде шайбы с калиброванным отверстием. 0на может быть установлена в корпусе вентиля — кране АКХ (кран В. К. Дюскина).

На рис 15.3 изображена одна из конструкций для шайбирования, промывки и удаления воздуха из стояка, разработанная институтом «Челябинскгражданпроект».

Массовый опыт эксплуатации системы отопления с шайбами на стояках (дом в г. Челябинске, по ул. Овчинникова, № 13 и другие) в сопоставлении с домами, где системы не шайбированы (дом № 15 на той же улице и другие), показал надежность шайбирования стояков для устранения горизонтальной неустойчивости.

На горизонтальную неустойчивость может оказать влияние остывание воды в магистралях. При недостаточной теплоизоляции подающих магистралей вода охлаждается, и в стояки, наиболее удаленные, она поступает с более низкой температурой,

Рис. 15.3. Общий вид узла управления стояком с калиброванным отверстием в корпусе из газовой трубы конструкции института «Челябинскгражданпроект»:

1 — магистральный трубопровод охлажденной воды; 2 — вентиль для отключения стояка; 3—вентиль для пуска стояка в зимних условиях, удаления воздуха и грязи в период эксплуатации; 4—калиброванное отверстие; 5 — стояк охлажденной воды; 6 — трубопровод с пробкой для циркуляции воды в пусковой период. После пуска демонтируется

 

чем в предыдущие. Как следствие, приборы, наиболее удаленные от генератора, могут за счет пониженной температуры воды иметь меньшую тепловую мощность.

В подающей магистрали, проложенной под полом первого этажа, остывание воды меньшее и расстояние по циркуляционному контуру до наиболее удаленных приборов, в сравнении с верхней разводящей магистралью, сокращается. При всех равных условиях предпочтение следует отдавать нижней прокладке подающей магистрали и выполнять ее усиленную теплоизоляцию.

 

15. 3. ВЕРТИКАЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ВОДЯНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

В двухтрубных системах отопления вертикальную неустойчивость нельзя устранить лишь одним конструктивным решением системы отопления. С изменением наружной температуры воздуха изменяется и гравитационное давление в системе, а величина расчетного местного сопротивления (диаметр шайбы) остается постоянной. В результате соотношение между давлениями—насосным и гравитационным—меняется. Сохранение соотношения между давлением, создаваемым насосом, и гравитационным осуществимо только путем изменения количества цир­кулирующей воды. Следовательно, обеспечить вертикальную устойчивость системы можно ничем иным, как ее переменным гидравлическим режимом, в зависимости от изменения наружной температуры воздуха, ветра и солнечной радиации.

В однотрубных системах отопления вертикальная неустойчивость, также не может быть устранена конструктивными мерами, поскольку с изменением температуры наружного воздуха изменяется температурный напор и коэффициент теплопередачи нагревательных приборов, а поверхность их остается постоянной. Сохранить соотношение тепловой мощности нагревательных приборов можно только за счет изменения количества циркулирующей воды, то есть переменным гидравлическим режимом системы отопления в зависимости от изменения внешних условий.

Следует иметь в виду, что температурный режим многоэтажного здания в значительной мере зависит не только от вертикальной тепловой неустойчивости системы отопления, но и от работы систем вентиляции, Необходимо четко разграничивать эти два фактора, влияющие на температуру внутреннего воздуха в помещениях разных этажей.

Наличие в современных многоэтажных жилых домах вертикальных каналов для гравитационной вентиляции кухонь и санитарных узлов, работающих в неуправляемом режиме, может привести к разности температур в несколько градусов в помещениях первого и последнего этажа, даже и при исправной системе отопления. Устранение различного влияния воздухообмена на температуру в помещениях разных этажей возможно за счет применения поэтажных автоматически управляемых систем отопления. Кроме того, эти вопросы должны решаться на основе конструктивных мероприятий. К ним, в первую очередь, следует отнести герметизацию входных дверей, окон, междуэтажных перекрытий и упорядочение работы вентиляции.

Определение необходимой температуры воды в генераторах тепловой энергии в зависимости от наружной температуры воздуха в водяных системах отопления с гравитационным и насосным побуждением, обеспечивающей вертикальную тепловую устойчивость, рассматривается ниже по методике, разработанной В. К. Дюскиным [4]. Эта методика продолжает развивать метод, предложенный А. А. Краузе и Б. М. Аше. Внедрением и продолжением исследований В. К. Дюскина занимается кафедра ТГСиВ Челябинского политехнического института.

 

 

ЛЕКЦИЯ 16

16.1 Система парового отопления

В системе парового отопления зданий и сооружений используется водяной пар, свойства которого как теплоносителя для отопления рассмотрены в гл. 1. Водяной пар в системе состоит из смеси сухого насыщенного пара и капелек воды, т. е. находится во влажном состоянии. Влажное состояние изменяется при движении пара по трубам. По пути движения пара происходит, как ее называют, попутная конденсация части пара вследствие теплопередачи через стенки труб в окружающую среду. Поэтому, строго говоря, по паропроводам системы перемещается пароконденсатная смесь, плотность которой должна вычисляться по плотности сухого насыщенного пара с учетом его доли в смеси (степени сухости пара) при данном содержании влаги. Практически же при расчетах паропроводов исходят из плотности сухого пара.

Напомним, что система парового отопления обладает по сравнению с системой водяного отопления некоторыми преимуществами:

1) возможность быстрого нагревания помещений при подаче пара в отопительные приборы и столь же быстрого их охлаждения при выключении подачи пара;

2) сокращение капитальных вложений и расхода металла вследствие уменьшения размеров отопительных приборов и конденсатопроводов;

3) возможность отопления зданий любой этажности, так как столб пара не создает значительно повышенного гидростатического давления в нижней части системы.

Видно, что система парового отопления более пригодна, чем система водяного отопления, для периодического обогревания помещений (например, для дежурного отопления). Однако эксплуатационные недостатки системы парового отопления настолько существенны, что значительно ограничивают область ее применения. Недостатками системы парового отопления являются:

1) невозможность регулирования теплоотдачи отопительных приборов путем изменения температуры теплоносителя, т. е. невозможность качественного регулирования;

2) постоянно высокая температура (100°С и более) поверхности теплопроводов и отопительных приборов, что вызывает разложение оседающей органической пыли, а также вынуждает устраивать перерывы в подаче пара;

перерывы в подаче пара приводят к колебанию температуры воздуха в помещениях, т. е. к понижению уровня теплового комфорта;

3) увеличение бесполезных теплопотерь паропроводами, когда они проложены в необогреваемых помещениях;

4) шум при действии систем, особенно при возобновлении работы после перерыва;

5) сокращение срока службы теплопроводов; при перерывах в подаче пара теплопроводы заполняются воздухом, что усиливает коррозию их внутренней поверхности.

Вследствие этих недостатков система парового отопления не допускается к применению в жилых, общественных и административно-бытовых зданиях, а также в произ­водственных помещениях с повышенными требованиями к чистоте воздуха.

Паровое отопление может устраиваться в производственных помещениях без выделения пыли и аэрозолей или с выделением негорючей и неядовитой пыли, негорючих и не поддерживающих горение газов и паров, со значительными влаговыделениями, а также для обогревания лестничных клеток, пешеходных переходов, вестибюлей зданий.

Во всех случаях паровое отопление допускается применять при обосновании (например, при избытке пара, используемого в технологическом процессе производства). Отметим, что при реконструкции старых предприятий имеющиеся системы парового отопления заменяются водяными как более экономичными и надежными в эксплуатации.

 

16.2 Схемы и устройство системы парового отопления

Система парового отопления изобретена в Англии в середине XVIII в. Наибольшее распространение она получила в виде системы высокого давления в первой половине XIX в. С середины XIX в. стала применяться система низкого давления. В настоящее время паровое отопление используют ограниченно — в основном, когда технологический процесс связан с потреблением пара.

Пар для ведения технологического процесса подают, как правило, от внешних источников при сравнительно высоком давлении, В этих условиях для отопления используют «мятый» (отработавший) — снизивший давление после технологического оборудования, или редуцированный (с понижением давления) пар, предусматривая разомкнутые системы Замкнутые системы встречаются редко.

Паровое отопление основано на передаче в помещения скрытой теплоты парообразования, выделяющейся при конденсации насыщенного пара. Для отопления может быть использован перегретый пар, но специальное перегревание пара экономически не оправданно, так как дополнительно получаемое количество теплоты невелико (мала теплоемкость пара) сравнительно с тепловым эффектом фазового превращения пара в воду.

Расчеты систем парового отопления проводят, как уже сказано, по показателям сухого насыщенного пара, давлению которого всегда соответствует определенная температура.

Удельная энтальпия сухого насыщенного пара i п кДж/кг, зависящая от давления, под которым находится

пар, определяется по формуле

i п= i ж+ r (16.1)

где i ж — удельная энтальпия кипящей воды, полученная при на­гревании 1кг воды от температуры замерзания (обычно от 0°С) до температуры кипения, кДж/кг; r — удельная теплота парообразования, полученная в результате превращения 1кг воды в пар при температуре кипения, кДж/кг.

Пример 16.1. Найдем по таблицам удельную энтальпию сухого насыщенного пара при избыточном (манометрическом) давлении 0,02МПа

Удельная энтальпия пара

i _п = 439 + 2245 = 2684 кДж/кг.

В системе парового отопления применяются те же отопительные приборы, что и в системе водяного отопления. Вода, охлаждаясь в приборе, передает в современных расчетных условиях в отапливаемое помещение 84— 335 кДж/кг. Пар, конденсируясь в приборе, выделяет в расчете на 1кг значительно большее количество теплоты (по примеру 9.1 выделяется удельная теплота парообразования t=2245 кДж/кг). При превращении пара в воду темпера­тура его, как известно, не изменяется, т. е. температура конденсата должна быть равна температуре насыщенного пара (tк=tнас; в примере 9.1 tнас=105 °С). Объем пара уменьшается в среднем в 1000 раз: 1кг пара до превраще­ния в 1 кг воды занимает объем около 1м³.

Если в отопительный прибор поступает расчетное коли­чество пара и обеспечено свободное удаление конденсата, прибор целиком заполняется паром. Конден­сат в виде пленки стекает по стенкам прибора вниз (рис. 16.1, а). Когда количество поступающего пара уменьшается, в нижней части прибора остается невытесненный воздух (рис. 16.1, б). Если же при этом еще затруднено удаление конденсата, то конденсат задерживается в приборе (рис.16, в) и, соприкасаясь с более холодными поверх­ностями, «переохлаждается», т. е. его температура становится ниже температуры пара (tк<tнас).