Водозаборные сооружения из поверхностных источников 4 страница

где h₄ — расстояние от низа сетки до днища сооружения, зави­сящее от типа и конструкции сетки, ориентировочно h₄ =0,4...0,8 м; h₀ — вертикальный размер отверстия всасывающей трубы к насосам. Из двух рассчитанных отметок днища сооружения принимают меньшую

Отметка оси насоса (при его расположении «под заливом»)

ОН = В — h — е,

 

где В — отметка уровня воды в сеточном (или водоприемно-сеточном) отделении при нормальных условиях эксплуатации (при расходе воды Q_p в одной секции водозабора); h = 0,2..0,3 — высота слоя воды над верхом корпуса насоса, м; е — расстояние от оси насоса до его верхней части, определяемое по справочным данным.

Высоту слоя бетона hб над железобетонным днищем (рис. 2.24) определяют по формуле h_б =ОН—Дн — h — h_фн — h_ф, где h — расстояние от оси насоса до лапок (по справочным данным); h_фп = 0,2...0,25 м — высота фундаментной плиты (по справочным данным) или высота сварной рамы; h_ф = 0,15...0,2 м — высота фундамента.

Высота слоя бетона должна быть достаточной для устрой­ства приямка (глубиной не менее 0,7 м) для сбора профильтро­вавшейся воды.

 

Расчет водоводов (самотечных, сифонных, всасывающих и напорных) выполняют применительно к нормальным и аварий­ным условиям. Скорости течения воды в водоводах при нор­мальных условиях рекомендуется принимать по табл. 2.5.

 

Скорость течения воды в напорных коммуникациях внутри насосной станции принимают до 1.5...3 м/с.

Принятый диаметр самотечных водоводов D, м, должен быть проверен на незаиляемость транспортируемыми по водоводу мел­кими наносами в количестве ρ, кг/м, имеющими средневзве­шенную гидравлическую крупность ω, м/с, по формуле (2.20) и на подвижность попадающих в водовод влекомых наносов крупностью d, м, по формуле (2 21):

где v - средняя скорость течения воды в водоводе, м/с; — динамическая скорость; С— коэффициент в формуле Шези; А = 7,5...10 — параметр.

Полностью исключить осаждение взвеси в самотечных водо­водах, диаметр которых был подобран с учетом незаиляющих скоростей течения воды, как правило, не удается. Для удаления осадка из самотечных водоводов предусматривают их промыв.

Аналогичное решение приходится принимать и тогда, когда незаиляющая скорость оказывается значительно больше скорос­ти, рекомендуемой в табл. 2 5. В этом случае в двухсек­ционном водозаборе большую часть года в эксплуатации нахо­дятся оба самотечных водовода, а в период половодья или па­водка — один. Скорость течения воды в нем при этом увеличивается вдвое; тем самым удается обеспечить транспорт наносов по водоводам в береговые сооружения водозабора, откуда их удаляют специальным насосом или гидроэлеватором.

Промывную скорость течения воды можно определить по формуле (2.21), приняв А=10 (А=5 для скорости начала обще­го движения наносов и А=15 для скорости начала взвешивания наносов со дна).

 

Потери напора в водоводах (по длине) определяют по следующим формулам:

h = il; h = lOOOiL, h = sQ² = SolQ²,

где i — пьезометрический уклон, определяемый по Приложению 4; l и L — длина водовода (м и км соответственно); s₀ — удельное сопротивление; s — сопротивление; Q—расход воды. Потери напора на местные сопротивления

где ς — коэффициент местного сопротивления, принимаемый по Приложению 3 и по справочным данным, v — скорость течения воды за местным сопротивлением, м/с; g=9,8l м/с².

Диаметр труб коммуникаций для промыва самотечных водо­водов и решеток водоприемника обратным током воды опреде­ляют расчетом. Например, при промыве одного (из двух) само­течных водоводов по второму водоводу надо будет пропустить расход Q„, который двумя насосами (рабочим и резервным)

будет подаваться в напорный коллектор. Из напорного коллекто­ра расход 0,5Q„ будет подан на промыв, а оставшийся 0,5Q_B будет подан потребителю. Желательна подача на промыв боль­шего (чем 0,5Q_B) расхода воды, но снижение подачи воды пот­ребителю регламентируется (см. табл. 2.1) и подача на промыв увеличенных расходов воды за счет одновременного снижения подачи потребителю может быть допущена в исключительных случаях и лишь кратковременно, например на промыв сороудер­живающих решеток. Поэтому желательно по второму водоводу забрать из источника расход воды 1,5Q_B (тремя насосами, предусмотрев для этого необходимые переключения); из этого расхода 0,7Q„ подать потребителю, a 0,8Q„ — на промыв.

Таким образом, насос, забирая воду из реки при некотором ее уровне, под этот же уровень будет подавать промывной рас­ход, т. е. практически весь напор насоса должен быть равен сум­ме всех гидравлических сопротивлений по пути движения воды при промыве.

• Наивысшая допустимая отметка оси насоса может быть определена по формуле

где УВ_min — отметка минимального расчетного уровня воды в реке; H_доп^вак — допускаемая вакуумметрическая высота всасывания насоса; Σh_п —сумма потерь напора прн движении воды в соору­жениях от водоприемных отверстий до насоса при аварийных условиях эксплуатации; v²/(2g)— скоростной напор во всасы­вающем патрубке насоса.

По этой формуле выполняют расчеты при расположении на­сосов выше минимальных уровней воды в водоисточнике, напри­мер для водозаборных сооружений, изображенных на рис. 2.3, а.

 

Расчет импульсного промыва сороудерживающих решеток затопленных водоприемников состоит в определении максималь­ной скорости течения воды в самотечном водоводе при промыве. По этой скорости можно косвенно судить об эффективности его применения (например, в сопоставлении с возможно дости­жимой скоростью течения прн промыве обратным током воды). Максимальную скорость течения воды в самотечном водоводе»т«х, м/с, при некоторых принятых значениях z₁, L, D и d (см. рис. 2.9) определяют по формуле

где z₁ и z₂ — полуамплитуды колебания уровня жидкости в вакуум-стояке, м; Т₁ — продолжительность первого полупериода колебания уро вня жидкост и в вакуум-стояке (см. рис. 2.9):

где F и ω — площади соответственно живого сечения вакуум-стояка и самотечного водовода.

Математическая зависимость z₂ от z₁ и гидравлических харак­теристик системы описывается уравнением

где θ — характеристика основного гидравлического сопротив­ления:

При этом гр находят по формуле

где λ — коэффициент гидравлического трения; L и D_с — длина и диаметр самотечного водовода, м; Σς — сумма коэффициентов местных сопротивлений при движении воды от водоисточника до вакуум-стояка включительно.

 

 

Дополнительное сопротивление в отверстии для впуска возду­ха в вакуум-стояк выражается через основное гидравлическое сопротивление h_доп=η·h_осн. Тогда полное сопротивление составит

где т= 1 + η — величина, входящая в уравнение (2.25).

Характеристику дополнительного сопротивления η находят по формуле

где Dud — диаметр соответственно вакуум-стояка и клапана для впуска воздуха:

Уравнение (2.25) прямого решения не имеет. На рис. 2.25 приведены графики зависимости Z₂/θ = f(zi/θ;η).

 

Пример расчета импульсного промыва решеток затопленного водоприем­ника. Исходные данные, производительность двухсекционного водозабора Qв=0,7 м³/с, длина и диаметр самотечных водоводов L = 60 м, D_с=600 мм (см рис 2.9) Диаметр вакуум-стояка D = 600 мм, клапана для впуска воздуха d = 100 мм, начальная высота подъема уровня воды в вакуум-стояке Z₁ = 8 м

Расчет продолжительность первого полупериода колебания жидкости найдем по (224),

(F/ω=1 при F=ω)

По (2 27) найдем ψ = λL/D + Σς + 1 = 0,024 • 60/0,6 + 2,46 + 1 = 5,86.

Для определения Σς следует найти коэффициенты местных сопротивлений в решетке, в сужении и повороте потока воды в водоприемнике и в тройнике на повороте в береговом колодце Коэффициент ς для решетки найдем по формуле Киршмера. ς=KзКф(d/а)⁴³K_asinα= 1,5 • 2,34(0,01/0,06)"³ • 1 • 1=0,32, где Кз = 1,5 2,0 — коэффициент, учитывающий засорение решетки, Кф - коэффициент формы поперечного сечения стержней, для прямоугольных стержней Кф=2,34, d — толщина стержня, а — просвет между стержнями, Кд — коэффициент, учитывающий стеснение отверстия дополнительными стержнями, К₁ = (h + A)/h (h — высота водоприемного отверстия, А — суммарная высота попе­речных стержней), при одном поперечном стержне К₁ ≈ 1, α угол наклона решетки к горизонту, sin 90° = 1,0

Коэффициент ς для решетки может быть определен по формуле ς = h2g/v²= 0,05-19,62/1,64²=0,36, где h = 0,05 м — потери напора в решетке (по эксплу­атационным данным), V = 1,64 м/с — скорость течения воды в самотечном водоводе (при расходе воды в нем Q'_v = 0,49 м³/с)

Для сужения и поворота потока в водоприемнике ς=0,6 (ориентировочно) Для тройника на повороте ς=1,5. Тогда Σς = 0,36 + 0,6+ 1,5= 2,46.

Характеристику основного гидравлического сопротивления найдем по (2 26). θ=(L/ψ)(ω/F) = 60/5,86 • 1 = 10,2 и z,/θ = 8/10,2 = 0,78

Дополнительное сопротивление в отверстии для впуска воздуха найдем по (2 28) η=0,0004 (D/d)⁴ = 0,0004 (0,6/0,1)⁴ = 0,52.

По графику на рис 2 25 найдем z₂/θ = 0,43 и z₂ = 0,43·10,2 = 4,39 м

Максимальную скорость течения воды в самотечном водоводе при импульсном промыве найдем по (2 23). V_max = 0,5π[(z₁ + z₂)/T₁](F/ω) = 0,5-3,14[(8 + 4,39)/ 9,3-1 = 2,1 м/с

Вывод по результатам расчета, при umax = 2,1 м/с расход воды в промываемой секции водоприемника составит почти 0,6 m^j/c. Такой расход воды ие всегда можно будет обеспечить практически при промыве обратным током воды (заметим, что 0,8Q_B=0,56 м³/с) Поэтому можно с уверенностью утверждать, что в рассматриваемом случае импульсный промыв окажется весьма эффективным способом промыва сороудерживающих решеток водоприемника

• Неразмывающую скорость течения воды, м/с, при проверке иеразмываемости дна и определении крупности камня для креп­ления определяют по формуле

vi = 4(d₀H)°-²⁵, (2.29)

где do — средневзвешенный диаметр отложений дна русла или каменного крепления, м; Н — глубина потока, м.

• Высоту наката волны, м, по откосу над уровнем спокойной воды определяют по формуле

где Кш — коэффициент шероховатости, зависящий от типа покрытия откоса, равный 0,9 — для бетонного покрытия и 0,5 — для наброски из массивов; т — коэффициент откоса, равный отношению заложения к высоте; для откосов земляного полотна с креплением бетонными плитами, мощением или наброской кам­ня m = 2,25...3 и более; h_в; λ_в — высота и длина волны соот­ветственно (пологость волны h_в; λ_в может быть принята равной 1:8...1: 10).

2.11. Берегоукрепление

Берегоукрепление в составе водозаборных сооружений пред­назначено для защиты береговых сооружений от подмыва тече­нием и волнением воды, для закрепления и сохранения благо­приятной формы и положения русла рек, обеспечивающих транзитное движение донных наносов, шуголедовых масс и сора, а также необходимую глубину воды в месте расположения водо­приемника.

При размещении водозаборных сооружений на вогнутом бере­гу, сложенном из легко размываемых грунтов, крепление должно быть осуществлено на всем участке вогнутого берега выше водо­заборных сооружений до места, где берег из вогнутого переходит в выпуклый, а вниз по течению — на участке, обеспечивающем защиту от существенных переформирований берега в пределах расположения водозаборных сооружений протяженностью 50... 100 м (не менее).

Крепление устойчивого берега осуществляют нередко на участке 50...100 м вверх и вниз от оси береговых сооружений, но с учетом места расположения сооружений на речной излу­чине. Прн этом предусматривают проведение наблюдений за состоянием берегоукрепления и размываемостью берега, в случае необходимости берегоукрепление восстанавливают или расширя­ют. Возможно возведение берегоукрепления в несколько очередей уже при эксплуатации по мере возникновения необходимости в нем. Разрушение берегоукрепления обычно начинается с верхо­вой по течению реки стороны, в этом месте его следует врезать в берег достаточно глубокой шпорой. Часто устраивают шпору и с низовой стороны. Берегоукреплению придают плавные очерта­ния в плане без выступов и резких переломов, особенно в месте сопряжения с неукрепленным участком берега.

Берегоукрепление бывает: подводное — ниже уровня воды в период строительства; надводное — выше уровня, осуществляе­мое насухо; за пределами воздействия водных масс водоисточ­ника. Кроме того, различают основное крепление, подвержен­ное воздействию ударов волн, льдин и ледового покрова при его деформации, и облегченное крепление, расположенное ниже ос­новного и работающее в более легких условиях. Нижняя граница основного крепления должна быть ниже нижней кромки припая ледового покрова к покрытию и должна приниматься на глубине, равной двойной высоте волн 1%-ной обеспеченности при мини­мальном уровне воды в водоеме.

Крепление состоит из фильтровой подготовки, покрытия и упоров.

Фильтровая подготовка предназначена для защиты основания от выноса (суффозии) из него мелких частиц и устраивается из одного слоя разнозернистого песчано-гравийного грунта тол­щиной 30 см или по типу обратного фильтра из 2..3 слоев различных по крупности материалов.

Покрытия из каменной наброски выполняют из рваного камня плотных изверженных, осадочных и метаморфических морозо­устойчивых пород Размер камня наброски определяют в зависи­мости от глубины и скорости течения потока, высоты и длины волн.

Покрытие из железобетонных плит рассчитывают на проч­ность и устойчивость и осуществляют с омоноличиванием уло­женных на откосе сборных железобетонных плит в укрупненные карты (размером до 80 м вдоль уреза воды и до 20 м по откосу)

Плиты размером до 8×8 м следует укладывать по сплошной фильтровой подготовке, а больших размеров — на ленточных фильтрах шириной 0,6...1,0 м (по низу) под швами. Отдельные плиты в картах до омоноличивания соединяют между собой сваркой их арматуры. Деформационные швы между картами (с шарнирным соединением арматуры плит) заполняют асфаль­тобетоном. Допускается крепление из неомоноличенных плит с открытыми швами на сплошной фильтровой подготовке.

Упоры в основании покрытия выполняют из армобетонных массивов (сборных или монолитных). Размеры их назначают в зависимости от заложения и высоты откоса и коэффициента трения покрытия по грунту откоса с учетом взвешивания при волновом воздействии.

Откосы за пределами воздействия водных масс устраивают по типу облегченного крепления из слоя гравия или щебня тол­щиной 0,2 м или путем укладки дерна, травяных ковров, посевом трав по слою (0,3 м) растительной земли.

При берегоукреплении выше уровня воды в период строи­тельства используют обычные способы строительства Крепление дна и берега под водой осуществляют либо отсыпкой камня с плавсредств, либо с помощью водолазов — бетонирование желе­зобетонных плит или их укладка, выравнивание верхнего слоя каменной наброски и т. п. Тип подводного крепления и способ, производства работ выбирают с таким расчетом, чтобы свести к минимуму объем водолазных работ.

 

Глава 3

МАГИСТРАЛЬНЫЕ ВОДОПРОВОДНЫЕ СЕТИ И ВОДОВОДЫ

 

3.1. Трассировка водоводов и магистральных водопроводных сетей

 

Трассировка водоводов и магистральных водопроводных сетей является одним из важнейших и сложных этапов проектиро­вания систем водоснабжения. Именно от того, каким образом выполнена трассировка, зависят надежность и экономичность работы всей системы водоснабжения.

Структура линейной части системы водоснабжения населен­ного пункта должна быть такой, чтобы отключение (аварий­ное или плановое) ремонтного участка сети или водоводов не приводило к снижению подачи воды объекту более чем на 30%, а для систем промышленного водоснабжения — по аварий­ному графику. Достигается это путем устройства двух (иногда более) водоводов с перемычками (или без них) и кольцеванием магистральной водопроводной сети.

Прокладка водоводов в одну нитку допускается при условии устройства аварийного запаса воды, обеспечивающего в течение времени ликвидации аварии на водоводах (табл. 3.1) расход воды на хозяйственно-питьевые нужды в размере 70 % расчетно­го среднечасового водопотребления, на противопожарные нужды в полном объеме и на производственные — по аварийному графику.

Тупиковые линии водопроводов допускается применять для подачи воды на хозяйственно-питьевые нужды при диаметре труб менее 100 мм, иа хозяйственно-противопожарные нужды при дли­не линий до 200 м, на производственные нужды при допустимости перерыва в водоснабжении на время ликвидации аварии.

При трассировке водоводов необходимо стремиться к их ми­нимальной длине с учетом естественных и искусственных пре­пятствий, обеспечения возможности подъезда и применения техники при строительстве и эксплуатации водоводов, к минималь­ному отчуждению земли и с учетом границ землепользования и севооборотов Подключение водоводов (двух и более) к маги­стральной водопроводной сети должно производиться к различ­ным ремонтным участкам.

При трассировке магистральной водопроводной сети необхо­димо придерживаться следующих принципов:

- сеть должна достаточно равномерно располагаться на тер­ритории населенного пункта с учетом возможности экономичного (кратчайшего) и надежного (не менее чем от двух ремонтных участков) подключения к ней крупных потребителей воды (пред­приятий), а также присоединения напорно-регулирующих и за­пасных емкостей;

- участки сети прокладывают по улицам с обеспечением двустороннего подключения к ним линий распределительной сети ' Протяженность чисто транзитных участков магистралей (участ­ков, проходящих через незастроенную и не подлежащую застрой­ке территорию, а значит, и без попутных отборов воды) и участков с односторонним отбором (застройка только с одной стороны) должна быть минимальна;

- магистральные линии сети намечают вдоль основного нап­равления движения воды по территории населенного пункта. Оптимальный уровень надежности сети (достаточно высокий уровень надежности при относительно небольших затратах) обес­печивается путем устройства двух и более магистралей с пере­мычками между ними, образующими замкнутые контуры (коль­ца), вытянутые вдоль основного направления движения воды по объекту и имеющие размеры по длинной стороне 600…1000 м, по короткой — 350...800 м.

При трассировке как водоводов, так и линий магистраль­ной водопроводной сети необходимо также учитывать геологи­ческие условия прокладки трубопроводов (устойчивость грунтов, отсутствие скальных грунтов и плывунов, уровень грунтовых вод и т. д.). С целью предотвращения электрической коррозии металлических труб не следует прокладывать магистрали парал­лельно трамвайным путям в непосредственной близости (на од­ной улице). Пересечение автомобильных и железных дорог водо­водами и участками магистральной сети должно осуществ­ляться под прямым углом.

Устройство сопроводительных линий для присоединения попутных потребителей допускается при диаметре магистральных линий и водоводов 800 мм и более и транзитном расходе не менее 80 % суммарного расхода, для меньших расходов —
при обосновании.

При ширине проездов более 20 м допускается прокладка дуб­лирующих линий, исключающих пересечение проездов вводами.

При ширине улиц в пределах красных линий 60 м и более

следует рассматривать также вариант прокладки сетей водопро­вода по обеим сторонам улиц.

На рис. 3.1, а показан пример наиболее часто применяемой схемы трассировки водоводов — вдоль автомобильных дорог. Такая схема позволяет без ограничений применять необходимую технику при строительстве и ремонте водоводов.

На том же рисунке представлена схема трассировки кольцевой магистральной водопроводной сети города с явно выражен­ными магистралями. При нормальной работе сети магистрали 3 служат как для обеспечения водой близлежащих потребителей, так и для транзита воды потребителям, расположенным дальше. Перемычки 4 при нормальной работе выполняют только первую функцию. При аварий магистральных участков сети перемычки участвуют и в транспортировке (переброске) транзитных расхо­дов воды.

 

 

На рис. 3.1, б дан пример так называемой обезличенной схемы, в которой нет четкого различия между магистралями и перемычками. Все участки сети выполняют одинаковые функ­ции как при нормальной работе, так и при аварии.

Отличительной особенностью перпендикулярной схемы (рис. 3.1, в) является наличие опорного кольца, к которому присое­диняются магистрали 3, соединяемые между собой перемычками 4 и замыкающими участками 5.

К опорному кольцу радиальной схемы (рис. 3.1, г) присоеди­няются лучи-магистрали 3, которые вместе с перемычками 4 и замыкающими участками 5 образуют кольцевую сеть, применяе­мую при радиальной планировке населенного пункта.

 

На схемах рис. 3.1 показаны также рациональные распреде­ления потоков воды X в характерных речениях I...IV сети, кото­рые используются при определении диаметров участков сети

(см. § 3.3).

Узлами сети являются точки пересечения магистралей с пере­мычками (замыкающими участками). Желательно, чтобы в зам­кнутом контуре насчитывалось не менее трех и не более пяти-шести узлов.

На рис. 3.2 представлен пример трассировки магистральной водопроводной сети для конкретного населенного пункта. Как видно из рисунка, участки магистральной сети проложены по 90 улицам и достаточно равномерно расположены по территории объекта. Сеть состоит из четырех колец с явно выраженными магистралями 1-2-3-4, 1-9-5, 1-8-7-6, перемычками 3-9 и 7-9 и замыкающими участками 4-5 и 5-6. Кольца вытянуты в направ­лении основного движения воды по территории города, размеры длинных сторон которых находятся в пределах 680.830 м, корот­ких — 370...600 м. Подавляющая часть участков сети обеспечи­вает двусторонний отбор воды, лишь часть участка 5-9 является чисто транзитной, а часть участка 7-8 — с односторонним отбором воды (это обстоятельство должно быть учтено при опре­делении удельных и узловых отборов). Водонапорная башня пре­дусмотрена на самой высокой точке территории города (отметка 113,2 м), расположена она в конце сети (система с контррезер­вуаром) и подключена к узлу 4.

Подача воды в сеть осуществляется по двум водоводам, проложенным кратчайшим путем (/ = 3000 м) от НС-2 до сети (узел /).

 

3.2. Расчетная схема отбора воды из сети

Для расчета магистральной водопроводной сети необходимо перейти от реальной схемы отбора воды к расчетной.

На рис. 3.3, а показана последовательность такого перехода. Реальный участок АВ имеет фиксированные точки отборов воды 1, 2, 7 с различными значениями расходов q\, q₂, qi. Однако на стадии проектирования магистральной водопроводной сети такая информация для каждого участка отсутствует. В связи с этим делают первое допущение — считают, что отбор воды из участков сети осуществляется равномерно по длине. Коли­чество отбираемой воды, приходящееся на единицу длины участка, называется удельным отбором q_УД, л/с на 1 м, и определяется по формуле

где Q - общий расход воды городом в расчетный час, л/с; Qcocp — сумма сосредоточенных отборов воды (расходы воды промышленными предприятиями и на тушение пожаров); Σl — суммарная длина участков сети, через которые осуществляется отбор воды

В сумму длин не включают участки сети (или их часть), проходящие по незастроенной территории, из которых ие отбиоа-ется вода. Не входит также в сумму половина длин участков с односторонним отбором воды (застройка с одной стороны).

Удельные отборы определяют дифференцированно по районам города в зависимости от плотности населения (этажности за­стройки) и степени санитарно-технического благоустройства зданий.

Зная удельный отбор q_уд, л/с на 1 м (для всего города или по районам), можно определить путевые отборы воды q_п, л/с, из каждого участка сети:

где l_i-k — длина участка i — k, м.

Для окончательного перехода к расчетной схеме делают вто­рое допущение—предполагают, что отбор воды осуществляется из узлов сети. При этом распределение общего путевого отбора воды из участка между узлами должно быть таким, чтобы потери напора оставались такими же, как и при путевом отборе. В зависимости от величины транзитного расхода, проходящего через рассматриваемый участок, распределение отборов меняется от 0,5 до 0,58. В инженерной практике это значение прини­мают равным 0,5. В этом случае второе допущение (рис. 3.3, а) может быть уточнено — предполагается, что отбор воды, соот­ветствующий половине участка, примыкающего к узлу А, фик­тивно отбирается из узла А, а вторая половина — из узла В.

 

 

Для узла кольцевой сети (рис. 3 3, б), к которому примыкают два (и более) участка, фиктивный узловой отбор q_уз, л/с, равен полусумме путевых отборов q_п, л/с, всех участков, примыкающих к данному узлу:

На рис. 3.3, в показана расчетная схема магистральной водо­проводной сети с узловыми отборами Q₁, Q₂,…, Q₉, а также со­средоточенными отборами Qc и Q'c'. Сосредоточенные отборы воды промышленными предприятиями, как правило, привязыва­ются к ближайшему узлу сети (Qc') или фиксируются в факти­ческой точке отбора (Qc). Расчетные противопожарные отборы воды (Q’, Q") принимают в самых неблагоприятных с точки зрения подачи воды узлах сети — самых удаленных по пути дви­жения воды или самых высоких (имеющих максимальную геоде­зическую отметку поверхности земли).

Расчетная схема отбора воды из сети идеализирует реаль­ную картину ее работы. В частности, считается, что фиктивные узловые отборы не зависят от давления в сети, т. е. являются фиксированными. Такое допущение базируется на том, что отбор воды из сети потребителями осуществляется, как правило, через водоразборную арматуру, а степень открытия ее фиксирует тре­буемый отбор воды независимо от давления в сети (в предполо­жении, что максимальная степень открытия арматуры обеспечи­вает величину требуемого отбора воды). Однако в сети есть точ­ки, в которых отбор воды осуществляется не через водоразбор­ную арматуру. В этом случае отбор является нерегулируемым, а значит, и нефиксированным. Такими отборами являются на­полнение различных резервуаров, в том числе и водонапорной башни, подкачивающие насосные станции (установки) и др. В приближенных инженерных расчетах и эти отборы можно принимать фиксированными. Для более детального и точного анализа работы сети необходимо учитывать напорно-расходные характеристики нефиксированных отборов.

Ниже приводится пример перехода от реальной к расчетной схеме отбора воды'₀из магистральной сети города, изображенного на рис. 3.2, объемы и режимы водопотребления которого пред­ставлены в табл. 1.10 и 1.11.