Основные положения по выбору режущего инструмента

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

к лабораторным работам по дисциплине

«Современные методы проектирования процесс

сов механической обработки»

для студентов направления 151900.68

«Конструкторско-технологическое обеспечение

машиностроительных производств»

 

 

Магнитогорск, 2012

Методические указания к лабораторным работам по дисциплине «Современные методы проектирования процессов механической обработки» для студентов по направлению 151900.68 «Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств» - Магнитогорск: ФГБОУ ВПО «МГТУ», 2012.

 

 

Составитель Н.Н. Огарков, Е.С.Шеметова

 

В оформлении методических указаний принимал участие

С.А. Савиных, студент гр. КТМа-12

 

Лабораторная работа №1

ВЫБОР ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

ТОКАРНЫХ РЕЗЦОВ

Цель работы: изучение требований к выбору геометрических параметров резцов, ознакомление с методикой выбора углов, заточки резца и их измерениями с использованием угломеров, а так же обоснованием соответствия выбранных геометрических параметров резцов техническим условиям на обработку заданной поверхности.

Оборудование, приспособление и инструменты:

1. Токарно-винторезный станок.

2. Набор резцов с различными конструкциями, материалами и геометрией заточки режущей части резцов.

3. Настольный угломер.

4. Штангенциркуль.

5. Методические указания по выполнению лабораторной работы.

Основные положения по выбору режущего инструмента.

Выбор инструментального материала. Режущая часть то­карных проходных резцов в большинстве случаев выполняется из быстрорежущей стали и металлокерамических твердых сплавов. Выбор группы твердого спла­ва определяется родом и механическими свойствами обрабатывае­мого материала.

При выборе марки твердого сплава в пределах каждой группы необходимо руководствоваться следующим основным правилом: чем тяжелее условия работы инструмента в силовом отношении, тем боль­ше кобальта должен содержат твердый сплав. Свойства твердых спла­вов определяются не только их составом, но и размером зерен карби­да вольфрама. Уменьшение размеров зерен несколько снижает проч­ность, но повышает твердость и износостойкость сплава.

В табл.1 приведены рекомендации по выбору марок твер­дых сплавов при обтачивании заготовок из стали и чугуна.

 

Таблица 1.

Рекомендации по выбору марок твердого сплава

Условия обработки	Марка твердого сплава при обтачивании
стали	чугуна
Черновое точение с большими сечениями среза, точение по литейной или штамповочной корке, точение с ударами   Непрерывное черновое точение со средними сече­ниями среза, получистовое точение   Чистовое точение с малыми сечениями среза при. высоких скоростях резания	Т5К12В Т5К10   Т14К8 Т15К6     Т30К4	ВК8 ВК8В   ВК'6 ВК6М     ВКЗМ ВК4

 

Выбор геометрических элементов лезвия резца.

Выбор величины переднего угла. Механические свойства об­рабатываемого материала и условия его обработки определяют форму передней поверхности лезвия резца и величину его переднего угла. При назначении величины переднего угла обязательно необходимо учитывать свойства и инструменталь­ного материала. У резцов из инструментальных сталей передние углы целесообразно назначать только положительными, так как ин­струментальные стали допускают большие напряжения на изгиб.

Рекомендуемые формы заточки передней поверхности резцов из быстрорежущей стали приведены в табл. 2

 

У металлокерамических твердых сплавов предел прочности на изгиб (σ_u 1000...1400 н/мм²) почти в три раза ниже, чем у быстро­режущих сталей, поэтому положительные значения передних углов у твердосплавных резцов значительно меньше, чем у быстроре­жущих, вдоль режущей кромки затачивается фаска с отрицатель­ным значением угла, при тяжелых условиях резания передний угол принимается отрицательным.

 

 

Таблица 2.

Форма заточки передней поверхности резцов

из быстрорежущей стали (ГОСТ 18868 – 73*

Форма передней поверхности	Обрабатываемый материал
Вид	Номер формы, эскиз
Плоская спо­ложительным пе­редним углом	I.	Сталь с σв > 800 МПа, серый чугун (>220 НВ), бронза и другие хрупкие материалы
II.	Сталь с σв ≤ 800 МПа, чугун (≤220 HB)
Криволинейная с фаской	III.	Сталь сσв ≤800 МПа, вязкие цветные, металлы и легкие сплавы при необходимости завивания стружки
Криволинейная	IV.	Материалы с σв = 800÷1000 МПа

 

При выборе формы передней поверхности (см.табл. 3)и на­значении величины переднего угла для резцов, оснащенных плас­тинками твердого сплава, существуют следующие рекомендации.

 

Таблица 3.

Формы заточки передней поверхности резцов с напаянными пластинками из твердого сплава (ГОСТ 18877—73*)

Форма передней поверхности	Обрабатываемый материал
Вид	Номер формы, эскиз
Плоская спо­ложительным пе­редним углом	I.	Серый чугун, бронза и другие хрупкие материалы
Плоская с отрицательной фаской	II.	Ковкий чугун, сталь и стальное литье с σв ≤ 800 МПа, а также об­работка при недостаточной жесткости технологической системы. Для отвода и дробления стружки следует применять стружколом
Криволинейная с отрицательной фаской	III.	Сталь с σв ≤ 800 МПа при необходимости зави­вания и дробления стружки
Плоская с отрицательным передним углом	IV.	Сталь и стальное литье с σв =800 МПа и загрязненное неметалли­ческими включениями (черновая обработка). Работа с ударами в усло­виях жесткой техноло­гической системы
	V.	Коррозионно-стойкая сталь с σв=800 МПа

Вовсех случаях необходимо знать, что передний угол зави­сит от прочности и твердости обрабатываемого материала, умень­шаясь и переходя в область отрицательных значений при увеличе­нии σ_в и НВ.

Выбор задних углов. Задние углы обеспечивают зазор между трущимися поверхностями резца, поверхностью резания и обработанной поверхностью детали. Чем больше подача, тем меньше значе­ния задних углов, при которых стойкость резца наибольшая. У резцов, оснащенных твердым сплавом при

s < 0,3 мм/об задние углы a= a1=10... 12°,а при s ≥0,3 мм/об a =а,=6…8°.

Выбор углов в пане. Величина главного угла в плане влияет на соотношение между шириной в и толщиной а срезаемого слоя пои равных значениях глубины резания и подачи. Чем больше угол φ, тем меньше отношение ширины к толщине среза, выше температура резания, выше термодинамическая нагрузка на единицу длины режущей кромки, интенсивнее изнашивание резца и, следовательно, меньше его стойкость. Поэтому резцы с малыми углами φ допускают (при прочих равных условиях) большую ско­рость резания, а также обеспечивают малую шероховатость обра­ботанной поверхности.

С уменьшением угла φ значительно увеличи­вается сила резания, особенно ее радиальная составляющая, сни­жается точность обработки, могут возникнуть вибрации. Поэтому угол в плане целесообразно назначать в зависимости от жесткости технологической системы СПИД.

Для проходных резцов φ = 30° в случае обработки в условиях особо жесткой системы СПИД, при отношении длины детали L к ее диаметру Д меньше 6 (L/Д< 6) и при малых глубинах резания; φ = 45° берется в условиях достаточно жесткой системы и при L/Д =6... 12; φ= 60...75° принимается при обработке в условиях недо­статочной жесткости системы СПИД при L/Д =12... 15; φ = 90° бе­рется при обтачивании в условиях нежесткой системы, при L/Д> 15 и при сопряжении цилиндрических поверхностей под углом 90°.

Вспомогательный угол в плане влияет на допускаемую скорость резания и шероховатость обработанной поверхности. У проходных резцов при чистовой обработке φ₁= 5... 10°, при черновой обработке φ₁ =10... 15°.

Выбор угла наклона главной режущей кромки λ. Угол λ вли­яет на направление отходящей стружки и определяет точку перво­начального контакта режущей кромки и срезаемого слоя при прерывистом резании. При работе проходным резцом с λ = 0 стружка может отклоняться в сторону обработанной поверхности и оставлять на ней риски и царапины. Поэтому у резцов, предназначенных для чистовой обработки, рекомендуется отрицательное значение угла λ = ­­-(2... 4°).

При черновой обработке предпочтительнее положительные зна­чения угла λ: при точении стали λ = 0... 5°, чугуна λ = 10°, при точе­нии с ударами

λ = 12... 15°.

Объясняется это тем, что при положительных значениях угла λ лезвие резца более массивное и стойкое, а точка первоначального контакта режущей кромки со срезаемым слоем удалена от верши­ны - наиболее уязвимой точки режущей кромки.