Числа зубьев делительных дисков в станках

Таблица 5.1

 

Диаметры основных окружностей эвольвентных

копиров к станкам типа «Нейшенал-Тул»

 

dв, мм				25,4		38,1		50,8
63,5		76,2		88,9			101,6

 

Таблица 5.2

 

Числа зубьев делительных дисков в станках

типа «Нейшенал-Тул»

 

Числа зубьев делительных дисков

 

На станке типа «Нейшенал-Тул» зубья долбяка могут быть прошлифованы, если сохранится соотношение 0º≤α _уs ≤30º, где α _уs – угол установки салазок.

Для предварительного подсчета угол α _уs можно определить по формуле

, (5.2)

где d_{о к} – диаметр основной окружности эвольвентного копира.

Для сохранения в указанных пределах нужно выбирать такое число зубьев долбяка, которое бы не нарушало значительно ра-венство mZ ≈ d_{о к}.

Для данного модуля m и различных d_{о к} (табл. 5.1) возможны долбяки с различным числом зубьев Z. Однако выбранное число зубьев долбяка может быть прошлифовано на станке в том случае, когда имеется соответствующий делительный диск (табл. 5.2).

г) число зубьев долбяка следует выбирать с учетом устранения опасности интерференции с переходными кривыми в нарезанных колесах.

С этой целью рекомендуется:

- При большом числе зубьев Z ₂ колеса выбирать более высокие значения Z.

- По возможности избегать чисел зубьев долбяка меньше 15.

Для нарезания цилиндрических колес внешнего зацепления рекомендуемый диапазон чисел зубьев долбяка является 15÷40. Однако с целью повышения стойкости могут применяться долбяки с числом зубьев больше 40.

Число зубьев долбяка по возможности следует принимать четным для облегчения измерения.

2. Определение передних углов γ

Передний угол для чистовых долбяков по ГОСТ 9323-79 принимается равным 5º. Однако повышение переднего угла в пределах 10–15º увеличивает стойкость долбяка в 2÷3 раза, не приводя к существенным изменениям эвольвенты зуба. Для обди-рочных долбяков рекомендуется γ = 10…12º.

3. Определение задних углов по вершине α _в

Для обеспечения минимального бокового заднего угла α_{δ n} задний угол по вершине выбирается в зависимости от профильного угла исходного контура:

при α=15º α _в =7º30',

α=20º α _в =6º,

α=30º α _в =4º; 6º.

Повышение заднего угла по вершинам α _в =9º увеличивает стойкость чистовых долбяков в 1,3 раза, а обдирочных – в 2 раза, не приводя к существенным искажениям профиля зуба долбяка.

4. Определение размеров зуба в исходном сечении:

а) толщина зуба по делительной окружности

, (5.3)

где – величина, принятая с учетом средней величины допуска [29];

б) высота головки зуба принимается равной

; (5.4)

в) высота ножки зуба определяется по формуле

(5.5)

где С – величина радиального зазора, равная (0,25…0,3) m.

Обычно для некорригированных зубчатых колес при m до 2,50 принимается =1,25 m; при m 2,75 принимается равной 1,30 m [29].

5. Определение фактического профильного угла долбяка с учетом искажения от наличия переднего и заднего углов – α

. (5.6)

6. Определение бокового заднего угла в плоскости, касатель-ной к основному цилиндру, по формуле

. (5.7)

На величину поворачивается шлифовальная головка станка при обработке эвольвенты зуба.

7. Определение бокового заднего угла на делительном цилиндре

. (5.8)

8. Определение основной окружности долбяка d_o

. (5.9)

9. Определение величины исходного расстояния

. (5.10)

где ξ – коэффициент смещения исходного профиля долбяка.

Долбяки с большой величиной ξ обеспечивают более качественный профиль зуба нарезаемого колеса. Но увеличение ξ ограничивается заострением зуба долбяка по вершине. Во избежание снижения стойкости долбяка толщина зуба по окружности выступов S_е ограничивается некоторой минимальной величиной, которая определяется формулой (5.11)

(5.11)

или выбирается по табл. 5.3.

Таблица 5.3