(3.5)
Полученная при расчете дробная часть отбрасывается.
8. Профиль основной стружечной канавки с вогнутой спинкой принимается по размерам табл. 3.9.
9. Минимальный коэффициент заполнения стружечных канавок при протягивании стали и чугуна определяется в зависимости от подачи на зуб.
При Sz свыше 0,07 до 0,1 К min = 3;
Sz свыше 0,1 до 0,15 К min = 2,5;
Sz свыше 0,15 до 0,4 К min = 2,2.
10. Подача на черновых секциях по условиям размещаемости стружки в канавке
. (3.6)
11. Фактический коэффициент заполнения стружечных канавок К определяется по окончательно принятому значению подачи на черновых секциях
. (3.7)
Величина К не должна быть меньше значений К min, указанных в п. 9.
12. Передний и задний углы на черновых зубьях принимаются по табл. 3.10 и 3.11.
13. Количество зубьев в первой черновой секции Z чc1 = 2, в остальных
(3.8)
Значение Cр берется равным средней арифметической величине значений для шлицевых и шпоночных протяжек, принимаемых по табл. 3.12. Коэффициенты 
, Кс, Ки и показатель степени x принимаются по табл. 3.13. Значение Z чc округляется до целого числа.
14. Общий припуск на протягивание
A 0 =D max – δ –D 0, (3.9)
где δ - остаточная деформация отверстия. Величина δ определяется на практике путем протягивания первых 3-х образцов, а для расчета принимается равной 
где ∆D – допуск на диаметр отверстия.
15. Припуск на переходные зубья Аоп и число переходных секций in принимается по табл. 3.14.
16. Припуск на чистовые зубья Аочт. При протягивании отверстий
7-го квалитета точности (IT 7) Аочт =0,14–0,15 мм;
9-го квалитета точности (IT8- 9) Аочт =0,10–0,12 мм;
11-го квалитета точности (IT 11) Аочт =0,04–0,05 мм.
17. Припуск на черновые зубья
А оч =А 0 –(А оп +А очт ). (3.10)
18. Припуск на первую двузубую черновую секцию
. (3.11)
19. Количество черновых секций без первой
. (3.12)
20. Количество зубьев в черновой секции
Z ч = Z чc1 +Z иc ·i ч. (3.13)
21. Длина черновой части
l ч =Z ч ·t. (3.14)
22. Подача на переходных секциях. На первой переходной секции подача составляет приблизительно половину величины подачи на черновых секциях
. (3.15)
На следующих переходных секциях подача равномерно уменьшается до значения 0,03–0,05мм на последней секции.
23. Количество переходных зубьев Zn. Каждая переходная секция имеет два зуба, т.е. Znс= 2, тогда Zn= Znс·in.
24. Длина переходной части ln=Zn·in.
25. Количество чистовых зубьев
, (3.16)
где 
= 0,02–0,01мм.
26. Шаг чистовых и калибрующих зубьев
tчт=tк=0,7t. (3.17)
27. Размеры стружечных канавок для чистовых и калибрующих зубьев – по табл. 3.9.
28. Длина чистовой части
l чт =Z чт ·t чт. (3.18)
29. Длина режущей части (без калибрующей)
l р =l ч +l n +l чт.(3.19)
30. Диаметр калибрующих зубьев
D к =D max – δ.(3.20)
31. Количество калибрующих зубьев Z к – по табл. 3.22.
32. Длина калибрующей части
l к = Z к ·t к. (3.21)
33. Задний угол калибрующих зубьев αк = 0°30'÷1°.
34. Прямая ленточка на вершинах калибрующих зубьев f к = 0,2 мм. Для пластичных материалов ленточку делать не рекомендуется.
35. Ширина режущих выступов между выкружками
(3.22)
Значение Bв округляется до чисел, кратных 0,5.
36. Количество выкружек определяется по формуле
;(3.23)
а) на черновых зубьях
(3.24)
б) на зубьях первой черновой, переходных секциях и на чистовых зубьях
(3.25)
Величина N ч округляется до ближайшего большего целого числа.
37. Ширина выкружек находится по формуле
;(3.26)
а) на черновых зубьях
(3.27)
б) на первой черновой и переходных секциях
(3.28)
в) на чистовых зубьях ширина выкружек на 2 ммменьше, чем на первой черновой и переходных секциях.
Величина В ч округляется до чисел, кратных 0,5.
38. Радиусы выкружек и диаметры шлифовального круга принимаются по табл. П.3.14.
39. Длина хвостовика l 1 принимается по табл. 3.4.
40. Диаметр шейки D 2 (допуск по h 12)
D 2 = D 1 – 1. (3.29)
41. Диаметр D чи длина l ч передней направляющей. Диаметр передней направляющей части принимается равным наименьшему диаметру предварительного отверстия D ч = D 0, l ч =L (допуск по е 8).
42. Длина переходного конуса l з принимается равной 10 ÷ 25мм.
43. Диаметр D зн и длина l зн задней направляющей части
D зн =D min(допуск по е 8), (3.30)
где D min – минимальный диаметр протянутого отверстия;
l зн = (0,5÷0,7) L. (3.31)
44. Длина протяжки до первого зуба l 1 ' (рис. 3,10) рассчитывается в зависимости от типа тягового патрона или определяется по табл. 3.8.
45. Общая длина протяжки
L п= l 1 ' + l р+ l к+ l зн. (3.32)
46. Центровые отверстия по ГОСТ14034-74 или по табл. 3.16.
Расчет плоской шпоночной протяжки
Исходные данные:
1. Параметры протягиваемого отверстия с указанием отклонений на размеры.
2. Длина отверстия L.
3. Материал изделия.
4. Станок, на котором будет работать протяжка.
Расчет протяжки ведется по следующей схеме:
1. Материал протяжки назначается по табл. 3.3.
2. Хвостовик протяжки (рис. 3.8, 3.9) принимается по табл. 3.5 или 3.6.
3. Суммарный подъем протяжки
∑∆h=t' max –D+f 0, (3.33)
где t' max – наибольшее расстояние от края отверстия до дна канавки;
D – диаметр отверстия (наименьший размер);
f 0 – величина стрелки.
Величина f 0 принимается по табл. 3.17.
4. Ширина зубчатой части
вп=в max – δ в, (3.34)
где δ в – остаточная деформация паза по ширине, обычно принимается от 0 до 0,01 мм (устанавливается при протягивании первых деталей).
5. Подача на зуб для режущих зубьев Sz принимается по табл. 3.18.
6. Шаг зубьев t – по табл. 3.19 или рассчитывается по формуле
,(3.35)
где m ≈1,5.
7. Наибольшее количество одновременно работающих зубьев
(3.36)
Дробная часть отбрасывается.
8. Профиль стружечной канавки (рис. 3.11)принимается с размерами по табл. 3.9. На шпоночных протяжках обычно делают стружечные канавки с прямолинейной спинкой.
9. Передний и задний углы зубьев протяжки выбираются по табл. 3.10, 3.11.
10. Коэффициент заполнения впадины
.(3.37)
Величина К не должна быть меньше значений К min, указанных в пункте 9 расчета цилиндрической протяжки. Fa – активная площадь сечения стружечной канавки.
11. Высота режущего выступа
h 0 '= 1,25 h 0, (3.38)
где h 0 – глубина стружечной канавки (см. пункт 8).
12. Сила протягивания
. (3.39)
Значения 
принимаются по табл. 3.12, 3.13.
13. Высота сечения по первому зубу протяжки Н 1 определяется из условия прочности протяжки при растяжении
.(3.40)
14. Высота по последнему режущему зубу
Нп=Н 1 +∑∆h, (3.41)
где [σ] – допускаемое напряжение рабочей части протяжки (табл. 3.7). Полученное значение Н 1 округляется до стандартной величины, приведенной в табл. 3.20.
15. Количество режущих зубьев
(3.42)
16. Длина режущей части
l p =t·Z p.(3.43)
17. Количество и размеры стружкоделительных канавок на режущих зубьях можно выбрать по табл. 3.21.
18. Угол бокового поднутрения φ1=1°–1°30', для изделий из вязких сталей φ1=2°–2°30' (рис. 3.5).
Рис. 3.5. Угол бокового поднутрения φ1
Поднутрение начинается не от самой вершины, а на расстоянии f =0,7–1 мм. Поднутрение делается на зубьях, высота которых равна или больше 1,2 – 1,3 мм.
19. Переходные режущие кромки выполняются по дуге радиуса Rn или прямой, составляющей угол 45° с боковыми сторонами.
Обычно Rn =0,25 – 0,3 мм, а длина переходной кромки 0,2–0,3 мм.
20. Напряжение растяжения в материале хвостовика протяжки
(3.44)
должно быть меньше [σ]. Величину [σ] принимают по табл. 3.7.
21. Высота калибрующих зубьев равна высоте последнего режущего зуба
Н к =Н п. (3.45)
22. Количество калибрующих зубьев Z к принимается по табл. П. 3.21.
23. Шаг калибрующих зубьев t к принимается равным шагу режущих зубьев
t к =t. (3.46)
24. Длина калибрующей части
l к =t к ·Z к + (5…10),(3.47)
так как длина последнего калибрующего зуба принимается равной t к+(5…10).
25. Прямая ленточка на вершинах: калибрующих зубьев f к = 0,2 мм.
26. Общая длина гладких частей протяжки принимается по табл. П.3.7 или подсчитывается по формуле
l 1 = l 1 '+ l с + l а + l з + l б + l в + l ч', (3.48)
где l 1 ' – длина хвостовика, зависящая от способа крепления и размеров протяжки (см. пункт 2 расчетов);
l з – длина входа патрона в отверстие станка;
l с– толщина опорной плиты (стола) станка;
l а – длина выступающей части опорного кольца;
l б – длина выступающей части фланца направляющей оправки;
l в – длина посадочной части оправки;
l ч' – длина, необходимая для беспрепятственного насаживания изделия в том случае, когда работа ведется без отключения протяжки от станка после каждого рабочего хода.
При работе с переносом протяжки участок l ч' может отсутствовать. Величина l з принимается равной 0–15 мм. Размер выбирается в зависимости от типа станка [49]. Размеры l а и l б зависят от конструкции кольца и оправки. Длина l в и l ч' обычно принимается больше длины протягиваемого отверстия на 5–15 мм. Если работа производится с планшайбой, надо при подсчете учитывать и толщину планшайбы. Подсчитанная величина l 1 является наименьшей допустимой.
25. Общая длина протяжки
L п = l 1 + l р + l к. (3.49)
26. Глубина паза в направляющей оправке
Н=Н 1 + f 0, (3.50)
где Н 1– высота сечения по первому зубу (см. пункт 13 расчета);
f 0 – величина стрелки (см. пункт 3 расчета).
27. Толщина тела направляющей оправки проверяется на прочность по условию
(3.51)
где D – диаметр отверстия;
В – ширина тела протяжки.
Расчет шпоночной протяжки переменного резания может быть выполнен по схеме расчета шлицевой протяжки. При этом расчет фасочной и цилиндрической частей не производится.
Рис. 3.6. Хвостовики клиновые
Тип 1
Тип 2
Рис. 3.7. Хвостовики под быстросменные патроны
Тип 1
Тип 2
Рис. 3.8. Хвостовики для шпоночных протяжек
Рис. 3.9. Хвостовики для плоских протяжек
Рис. 3.10. Схема закрепления протяжки
Рис. 3.11. Схема стружечной канавки
|
|
Рис. 3.12. Центровые отверстия протяжек: а – форма А; б – форма Т
Таблица 3.2
Припуски А0 на диаметр для цилиндрических отверстий, мм
| Диаметр протягиваемых отверстий | Величина припуска А0 | |||
| Отношение длины отверстия к диаметру | ||||
| до 1 | до 2 | до 3 | свыше 3 | |
| От 10 до 18 | 0,65 0,3* | 0,75 0,4* | 0,75 0,5* | - 0,6* |
| Свыше 18 до 30 | 0,8 0,4* | 0,9 0,5* | 1,0 0,5* | 1,1 0,6* |
| Свыше 50 до 80 | 1,1 0,5* - | 1,2 0,6* - | 1,3 0,7* 1,0** | - 0,7* 1,2** |
| Свыше 80 до 120 | 1,2 0,7* 1,0** | 1,4 0,8* 1,1** | 1,4 1,0* 1,2** | 1,6 - 1,3 |
Припуски даны для одноинструментальной подготовки отверстия
* Припуски предусматривают двухинструментальную подготовку отверстия (сверление–развертывание)
** Припуски для отверстий, расточенных на токарно-револьверных станках
Таблица 3.3
