Лекция №11
Лекции.Орг

Поиск:


Лекция №11




1. РАСЧЕТ РЕЛАКСАЦИОННЫХ КОЛЕБАНИИ

Как указывалось выше, в процессе колебания имеет место как состояние

 

  Рис 16 Эквивалентная схема упругой системы трения

относительного покоя, так и состояние относи­тельного движения трущихся поверхностей, поэтому процессколебания будет происходить следующим образом. Пусть мы имеем схему, эквивалент­ную какой-либо системе тре­ния, в виде груза 2, связанного с пружиной 3 и положенного на движущуюся со скоростью v ленту 1 жесткость которой мно­го больше жесткости пружины (рис.16) Следовательно, в колебательном движении будет находиться только система, связанная с грузом, так как система ленты вследствие много большей жесткости будет иметь столь ничтожное относительное перемещение, что им можно пренебречь и считать эту систему абсолютно жесткой. Пусть фрикционные характеристики трущихся элементов, т. е. груза и ленты, имеют характер, показанный на рис. 17 и 18. Пока груз и лента нахо­дятся в состоянии относительного покоя, сила упругости пружи­ны постоянно уравновешивается силой трения покоя, возрастаю­щей с продолжительностью неподвижного контакта. Рост силы

трения с продолжительностью неподвижного контакта в общем •случае описывается уравнением

(4. 1)

где а и b— константы, связанные со свойствами соприкасаю­щихся поверхностей и нормальным давлением (в развернутом виде они даны выше);

b — коэффициент, характеризующий скорость упрочне­ния связи;

t — время неподвижного контакта.

 

Как показывают опыты , сила трения покоя с

продолжительностью неподвижного контакта интенсивно

возрастает лишь в первое время со­прикосновения поверхностей,

затем рост силы трения покоя резко замедля­ется. Поэтому для

иллюстрации по-

 

Рнс.17.Зависимость силы

трения покоя

от продолжительности неподвижного контак­та

 

Рис. 18. Зависимость силы тре­ния от скорости

 

 

рядка расчета, допуская, конечно, известную ошибку, заменим кривую зависимости роста силы трения покоя от продолжитель­ности неподвижного контакта прямой, проведенной из точки ка­сательно к кривой реальной зависимости. Такой заменой мы до­пускаем, что рост силы трения прекратится, а сила трения покоя достигнет своего максимального значения, равного Т,^, по исте­чении времени неподвижного контакта, равного tо (рис. 17). Та­ким образом, если упругость пружины равна k, то продолжитель­ность этапа равномерного движения груза и ленты при относи­тельном покое будет

(4. 2)

где — перемещение груза от состояния равновесия до срыва.

Движение груза относительно ленты начнется, когда сила упругости пружины станет равной силе трения покоя, соответствующейданной продолжительности неподвижного контакта, т. е. будет, когда справедливо равенство

(4. 3)

Сила трения покоя равна сумме силы трения покоя при нуле­вом времени контакта То и приращения L, полученного ею за промежуточное время t1:

(4. 4)

Согласно принятому нами допущению,

где x - коэффициент пропорциональности.

Величину x можно найти через величины Tо и T¥. Действи­тельно,

но

 

 

следовательно,

откуда

(4.5)

Таким образом, сила трения покоя для данных трущихся тел

(4.6)

Величина t1 зависит от условий работы пары трения и, по всей вероятности, связана с физико-механическими свойствами взаимодействующих тел и прочностью образующихся между ни­ми фрикционных связей. Очевидно также, что величина t1 уменьшается с возрастанием скорости движения ползуна. При принятых нами допущениях t1, оказывает влияние на величину силы трения, изменяясь в пределах от 0 до t0. При достижении tt значения tQ сила трения покоя не изменяется, оставаясь постоян­ной н равной силе трения покоя при бесконечно большом вре­мени контакта. Непосредственная аналитическая связь величи­ны t1 со скоростью приложения нагрузки, т. е. величиной ku,чрезвычайно сложна и обусловлена процессами, происходящими в зонах контактирования поверхностей.

В задачу настоящей работы не входит установление указан­ной зависимости, поэтому мы ограничимся лишь констатацией от­дельных положений, связанных с влиянием скорости приложе­ния нагрузки на величину силы трения покоя.

Из рассмотрения формулы (4.6) можно сделать заклю­чение, что при постоянном значении t1 величина силы трения покоя является функцией жесткости пружины k и скорости дви­жения ленты v, поэтому для возможности сравнения результа­тов, полученных на различных приборах, необходимо соблюдать постоянным фактор ku, т. е. скорость приложения тангенциаль­ной нагрузки. Очевидно также, что при сравнении эксперимен­тальных результатов, полученных для различных пар трения, необходимо учесть значения t1. При расчете первого колебания необходимо учитывать время предварительного контакта, пред­шествующее началу движения ленты. Очевидно, что при t1=t0 исделанных нами допущениях учет предварительного кон­такта не дает поправки к величине силы трения покоя.

Однако следует иметь в виду, что до начала движения кон­такт поверхностей осуществляется лишь под действием одного нормального движения, в связи с чем имеет место только фор­мирование фрикционных связей в местах контакта, в то время как приложение тангенциальной нагруаки ведет к одновре­менному процессу формирования и разрушения отдельных связей.

Следовательно, непосредственное использование эксприментальных данных, полученных в условиях изменения лишь вре­мени предварительного контакта, может привести к неточностям аналитического расчета. Помимо этого, при экспериментальном изучении статистических фрикционных характеристик, особенно в зонах малых скоростей, следует уделять большое внимание стабильности геометрических характеристик соприкасающихся поверхностей, так как известно, что фактическая площадь кон­такта определяется не только величиной сближения, но и зако­ном распределения выступов по высоте и конфигурацией отдель­ных выступов.

Продолжительность движения системы при относительном покое соприкасающихся элементов зависит как от условий ра­боты системы (величина и) и Механических параметров системы (величина k), так и от статических характеристик трения (ве­личин Го, £, Гоо). При увеличении v и k продолжительность этого этапа и величина отклонения груза из положения равновесия уменьшаются. Продолжительность этапа движения при относи­тельном покое трущихся элементов и величина отклонения так­же уменьшаются при уменьшении скорости роста силы трения покоя с продолжительностью неподвижного контакта (величи­на I). Как уже указывалось, этап равномерного движения при относительном покое соприкасающихся элементов в точке срыва сменяется неравномерным относительным движением этих эле­ментов, обусловленным силами упругости пружины и силой тре­ния скольжения, которая изменяется с увеличением скорости относительного движения. Движение груза на втором этапе может быть (если не учитывать затухания) описано уравне­нием

(4. 7)

где m —- масса;

— сила трения скольжения в зависимости от ско­рости.

В связи с тем, что в общем случае зависимость силы трения от скорости выражается уравнением

(4. 8)

аналитическое решение уравнения (4. 6) чрезвычайно сложно.

 

 

 

Константы а, b, с и d, входящие в уравнение, зависят от «свойств трущихся поверхностей и условий их работы. Экспери­ментальное определение этих констант связано с большими трудностями. Поэтому определение продолжительности и харак­тера движения груза на этапе относительного движения может быть проведено графически путем использования построения Льенара и последующего графоаналитического интегрирования фазовой траектории (рис19). Для правильного конструиро­вания узла трения, обеспечивающего отсутствие релаксационных колебаний в процессе работы это­го узла, необходим предваритель­ный расчет данной системы на возможность и величину возни­кающих в ней колебаний с учетом ее механических параметров и

фрикционных характеристик, применяемых в узле контактирую­щих частей. При этом важнейшее значение имеет оценка реоло­гических свойств материала. Расчетное оп­ределение механических релаксационных колебаний может быть проведено путем графического решения дифференциального уравнения колебаний (4.7). Для решения этого уравнения методом Льенара, путем соот­ветствующего выбора переменных, можно уравнение (4. 7) привести к виду

(4. 9 )

 

Затем, построив на основе экспериментальных данных кри­вую и применив графическое построение Льенара, получим фазовую траекторию,проинтегрировав которую, получим график колебательного процесса.

Этот метод позволяет ис­пользовать характеристики, полученные в результате экспери­ментов, проведенных в рабочих условиях или в условиях, близ­ких к реальным. Метод дает возможность выяснить влияние, как крутизны падения кинетической характеристики, так и механи­ческих параметров систем.

 

Рекомендуемая литература:Основная: 1 [разд.7, с.316-326 ] .

Контрольные вопросы

1.Приведите схему колебательного процесса?

2.Каким уравнением описывается движение груза?

3.Приведите уравнение зависимости силы трения от скорости в общем случае?

 

 

ЛЕКЦИЯ№12СВОЙСТВА ПЛЕНКИ СМАЗКИ

 

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

Применение смазок известно с глубокой древности. На смену кунжутному, сурепному, касторовому и другим растительным маслам в 90-х годах 19 столетия пришли минеральные (нефтяные масла). Внедрение их является заслугой Д. И. Мен­делеева, Н. П. Петрова и Рейнольдса. Однако все более усложня­ющиеся условия работы узлов трения вызвали необходимость создания смазок более стойких, чем масла, полученные перегон­кой нефти. Наука о маслах пошла как по пути усовершенствова­ния нефтяных смазок, путем введения в них различных добавок, так и по пути создания синтетических смазочных материалов. В последнее время начинают получать широкое распространение твердые смазки, самосмазывающиеся материалы.

Нефтяные масла подвергаются значительному совершенство­ванию путем введения в них различных присадок, изменяющих их свойства в нужном направлении. Эти присадки повышают не­сущую способность смазочного слоя (противозадирные присад­ки) или выравнивают температурную кривую вязкости, а также предохраняют от коррозии, имеют моющее действие и другие свойства. Эффективными оказались присадки из полиметакрила-тов и кремнеорганических полимеров.

Созданные за последнее время синтетические смазочные ма­териалы — силиконовые, фосфороорганические, диэфирпые, но-лисилоксановые и др.— характеризуются ценными свойствами.

Механизм действия граничной смазки достаточно сложен. Сложность этого явления определяется рядом причин. Тонкие слои смазки (жидкой) изменяют своифизические свойства под воздействием силового по­ля твердого тела; с другой стороны, твердое те­ло изменяет свои свойст­ва под влиянием смазки.Эти изменения носят как физический, так и хими­ческий характер. Поэтому к системе твердое тело — смазка особенно хорошо применимо представление о третьем теле, наделен­ном особыми свойствами, отличными от двух тел, их образующих. Этот сложный комплекс процессов с трудом поддается изучению.

Капитальные работы по изучению механизма действия смаз­ки выполнены английским ученым Hardy , установившим зави­симость коэффициента трения от молекулярного веса смазки .

Природу действия смазки исследовали Finch , Б. В. Дерягин .

Финч уподобил граничный слой смазки бархатному ворсу или щетине щетки. Он связывал смазочное действие с наличием полярных молекул. Однако эта точка зрения не является исчер­пывающей, так как известны хорошие -смазки, не содержащие полярных молекул.

Глубокие исследования по структуре смазочного слоя выпол­нены А. С. Ахматовым . Его монография освещает состояние науки в области граничного трения.

Механизм действия присадок к маслам детально изучается К. С. Рамайя и другими советскими учеными. Подбором при­садок к маслам для снижения трения и износа занимается И. Э. Виноградова .

Разделение трения на сухое и граничное в большой мере условно, так как внешнее трение возможно только при наличии положительного градиента механических свойств по глубине, по­этому поверхностный слой должен быть отличен от нижележа­щих. Внешнее трение всегда является граничным, так как при нем деформации сосредоточены в тонком поверхностном слое.

В противном случае, например при чистых металлических по­верхностях, всегда возникает внутреннее трение (глубинное вы­рывание). Для предотвращения этого необходимо, чтобы поверх­ности были разделены пленкой (оксидной, сульфидной и др.), ко­торая должна предохранять нижележащие слои от разру­шения.

Однако силы молекулярного взаимодействия между этими пленками, тоже являющимися твердыми телами, все же достаточ­но велики, что приводит к высоким значениям коэффициента тре­ния и соответственно к избыточному выделению тепла. Для пони­жения трения применяют жидкую смазку.

При малой толщине слоя смазка теряетсвои объемные свойст­ва, в частности теряет подвижность под влиянием молекулярного поля твердого тела.

Жидкость, вступая в физическое и химическое взаимодейст­вие с металлом, сильно деформированным при трении, резко из­меняет его свойства.

Комплекс процессов, происходящих в тонких поверхностных слоях измененного материала и разделяющей их прослойки, обусловливает явление граничного трения.

 

2. СТРОЕНИЕ ПЛЕНКИ СМАЗКИ

Молекулы веществ, входящих в состав смазочных масел, можно разделить на две группы: полярные (активные) и неполярные.

Первые из них под влияпием молекулярного поля твердого тела образуют структурнограпичиую пленку. Вторые значитель­но слабее взаимодействуют с поверхностью твердого тела.

Смазочные (минеральные) масла состоят в основном из сме­си углеводородов и полярных продуктов их окисления. Рентге­новский метод и метод электронной дифракции позволяют изу­чить структуру пленок, находящихся на поверхности твердого тела.

Структура граничного смазочного слоя определяется физико-механическими свойствами образующих его молекул, природой и состоянием твердой поверхности. Молекулы должны ориентиро­ваться на поверхности так, чтобы их конфигурация соответство­вала устойчивому равновесию. При этом возможна как нормаль­ная, так и касательная ориентация. Нормальная ориентация ха­рактерна для полярных молекул, несущих на концах разные группы атомов (например, жирные кислоты). При этом ориента­ция первого молекулярного слоя противоположна ориентации его следующего слоя. Касательная ориентация свойственна молеку­лам, имеющим на концах одинаковые группы атомов (например, эфиры). Такой ориентированный кристаллолодобный слой состо­ит из нескольких рядов молекул. Толщина граничного слоя составляет величину порядка 200 А .

Представление о правильном слоистом пластинчатом строе­нии граничного слоя смазки применительно к реальному метал­лу является лишь идеализированной схемой.

Опыты с пленками органических кислот (миристиновой и стеариновой), нанесенными на поверхность стали, показали, что при определенной температуре и давлении существует критиче­ская толщина пленки hK, ниже которой скольжения между мо­лекулярными рядами не будет. Это обстоятельство указывает, что поверхностные слои смазки на металле обладают особыми физическими свойствами, отличными от объемных свойств смаз­ки. Слои с толщинами ниже критической способны выдерживать большие нормальные давления, не выходя за пределы упру­гости.

Такие особые свойства граничного слоя А. С. Ахматов называет свойствами квазитвердого тела.

В результате химической реакции кислоты с металлом, кото­рая, как указывает Боуден, протекает с участием окисной плен­ки (для меди, кадмия, цинка), образуются металлические мыла, являющиеся эффективными смазками.

Граничные слои образуются также и из твердых смазок. Они имеют главным образом слоисто-решетчатую структуру; это — слюда, глина, графит и молибденит, чешуйки которых адсорби­руются на поверхностях трения. Обычно предполагают, что слои­сто-решетчатые кристаллы находятся в свободном соприкосно­вении. Однако эта точка зрения опровергается тем фактом, что слои слоисто-решетчатых кристаллов могут быть отделены один от другого только путем расщепления.

Поверхности, только что полученные расщеплением па воз­духе, будут прочно сцепляться, если их соединить вместе, и не могут быть отделены при попытке разорвать связи одновремен­но. Однако они теряют это свойство при длительном воздействии воздуха или при кратковременном погружении в воду или жид­кую смазку. Финч объясняет это образованием у слоисто-решет­чатых расщепляющихся поверхностей адсорбционных слоев.

Под действием касательной и нормальной нагрузок гранич­ные слои смазки должны проявлять способность к легчайшим тагенциальным скольжениям и высокому сопротивлению сжатию.

 

3. ИЗМЕНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ ПОД ВЗАИМОДЕЙСТВИЕМ СМАЗКИ

Условия и виды заедания при трении закаленной стали в уг­леводородных смазочных средах, как показали Ю. Я. Подоль­ский, И. В. Корепова и Г. В. Виноградов, в огромной мере зави­сят от процессов сопряженного окисления металлов и углеводо­родных смазочных сред. Молекулярный кислород и продукты окисления углеводородов, взаимодействуя при трении со свеже­обнаженными поверхностями металла, образуют окисные слои, создающие положительный градиент механических свойств, что резко повышает несущую способность фрикционного сопря­жения.

Значительные изменения поверхностей трения достигаются введением в масла различных присадок. По классификации, предлагаемой И. Э. Виноградовой , присадки разделяются на антифрикционные, противозадирные и противоизносные.

В качестве антифрикционных присадок в настоящее время применяются: животные или растительные жиры и жирные кис­лоты, а также органические соединения серы, соединения, содер­жащие галогены (главным образом хлор); соединения фосфора, азота; различные соединения металлов (например, свинцовые мыла, окисные и сернистые соединения молибдена, сернистые соединения вольфрама, органические соединения цинка, коллоид­ное железо и др.).

Соединения, содержащие несколько активных элементов вод­ной молекуле (серу, хлор и др.), являются противозадирными. Для этой цели эффективными оказываются неорганические сое­динения металлов: свинца, меди, кальция, натрия, алюминия, лития, цинка, сурьмы, висмута, молибдена, вольфрама, титана, кобальта и железа в коллоидном состоянии.

В качестве противоизносных присадок наиболее эффективны биметаллические соли диалкилдитиофосфорных кислот (соли ба­рия и цинка).

4.ОМЕХАНИЗМЕ СМАЗОЧНОГО ДЕЙСТВИЯ И КРИТЕРИЯХ СМАЗОЧНОЙ СПОСОБНОСТИ

 

Наиболее ранние работы по механизму смазочного действия, выполненные Гарди, связывали смазочное действие с адсорбцией молекул жирных кислот на поверхность твердых тел. При этом, чем длиннее молекулярная цепь, тем эффективнее смазочное дей­ствие. На рис. 170 показаны экспериментальные данные зависимо­сти коэффициента трения от молекулярного веса смазки. Эти представления относили к углеводородным соединениям и спир­там. Bowden и Tabor показали, что смазочное действие обус­ловлено не только длиной цепи молекул. Короткие молекулы, на­пример алкиламинов, дают небольшие коэффициенты трения, тогда как соединения фтора, имеющие такую же длину молекул, дают большие значения коэффициента трения. Новую область представляют собой исследования механизма смазочного дейст­вия полимеров.

Tabor и Winer в результате изучения смазочного действия силиконовых соединений установили, что смазочная способность силиконовых соединений зависит от вязкости и не определяется физико-химическими связями между силиконом и металлами. Молекулы смазки располагаются горизонтально, не образуя вор­са, нормального к поверхности, в связи с этим смазка может рассматриваться как гидродинамическая в тонком слое. В этом случае наиболее важными характеристиками являются вязкость и ее изменение от температуры и давления; а также сопротивле­ние на срез.

Они предлагают следующий критерий характеристики сма­зочной способности:

( 5.1 )

 

где u— скорость скольжения;

m — коэффициент внутреннего трения;

R — радиус ползуна;

N — нагрузка.

 

В. С. Щедров аналитически описал взаимодействие твер­дой поверхности с граничной пленкой. В. С. Щедров сопоставля­ет прочность граничной пленки с силой, интенсивностью и протяженностью молекулярного поля, образованного твердым телом. Он полагает, что прочность пленки данной поверхности будет различна, когда эта поверхность изолирована или соприкасается с другой твердой поверхностью.

Г. И. Фукс , придер­живаясь молекулярно-меха нической теории для случая, когда смазка не оказывает химического действия на по­верхность, силу трения вы­ражает следующим обра­зом

 

(5.2)

 

где a,b,g — доли реальных площадей контакта, на кото рых соответственно реализуется сдвиг самих выступов поверх­ности;

sta , stm , atn—прочности на сдвиг соответственно материа­ла, в мономолекулярном слое смазки, в полимолекулярном гра­ничном слое.

Г. И. Фукс считает, что последняя составляющая имеет нич­тожное значение для силы трения. Для снижения трения он предлагает снижать staпутем нанесения на поверхность трения тонких слоев мягких металлов, т.е., согласно нашим представ­лениям, путем увеличения положительного градиента механиче­ских свойств.

Эффективность такого приема иллюстрируется табл. 1.

Зависимость коэффициента трения от толщины мягкого ме­таллического покрытия изображена на рис.20. Она находится

 

Таблица 1 Влияние поверхностно активных веществ на коэффициент трения

 

    Жидкость Кадмированная сталь
Контртело Смазочная жидкость без   Жидкость Жидкость
    ПАВ с ПАВ без ПАВ с ПАВ
Сталь У10А НПФ 0,15 0,10 0,29 0,04
То же Фторуглеродная 0,18 0,09 0,22 0,03
Сплав ВК-6 НПФ 0,13 0,11 0,25 0,05
Лейкосапфир » 0,11 0,10 0,30 0,04
» Полисилоксановая 0,32 0,18 0,35 0,01
  ПМС-30        

 

в соответствии с данными, полученными ранее Боуденом и Тейбором. Как видим, твердые смазки подчиняются той же законо­мерности, что и жидкие.


16 18 мк

 

 

Рис 20 Зависимостьустановившегося коэффициента трения стали (скорость сдвига 0,54 cmjcek) при двух­слойной смазке от толщины мягкого металла. Жид­кая смазка— раствор ПАВ в полиэтилсилоксаповой жидкости:

/ — покрытие кадмием. qa - 213кГ/см2; 2 — то же, q a= 103 кГ/мм1;

3 — покрытие индием, ци = 89 кГ!мм2

 

 

Исследования Г. И. Фукса по проверке влияния молеку­лярного веса смазки па коэффициент трения показали, что основной характеристикой, определяющей механические свойства граничных слоев смазки, является толщина слоя смазки, остав­шаяся в зазоре при приложении сжимающего усилия.

Boyd иRobertson , исследуя зависимость напряжения на сдвиг от толщины смазки, получили, что при толщине смазки ме­нее 40 мк сопротивление на сдвиг резко возрастает с уменьшени­ем толщины слоясмазки .

По нашим представлениям эффективность смазочного дейст­вия вследствие двойственной молекулярно-механической или, как мы теперь говорим, адгезионно-деформационной природы трения обусловлена, с одной стороны, понижением сил адгези­онного взаимодействия соответственно прочности мостиков свя­зи, что уменьшает тангенциальные напряжения, развивающиеся в деформируемом объеме, а также величину самого деформиру­емого объема. С другой стороны, она связана с понижением сопротивления упругому или пластическому оттеснению или, наконец, разрушению тонкого поверхностного слоя (это зависит от вида нарушения фрикционной связи) и предельной его лока­лизации, т. е. увеличения градиента механических свойств.

Эффективность смазочного действия следует оценивать по величине коэффициента трения. Коэффициент трения определяет­ся следующим выражением:

 

(5.3 )

для пластического контакта

 

 

(5.4 )

 

Соответственно при пластическом контакте

 

(5.5 )

 

При упругом контакте для материалов с высоким модулем упругости деформационная составляющая невелика, ею можно пренебречь, однако приходится учитывать изменение контурного давления на контакте.

Коэффициент трения при упругом контакте можно предста­вить следующей формулой для адгезионной составляющей, по­лагая u=3, b = 5:

 

(5.6 )

Как видим, адгезионная составляющая в условиях упругого контакта определяется отношением тангенциальной прочности адгезионной связи к модулю упругости и гладкостью поверхно­сти в условиях пластического контакта — отношением тангенци­альной прочности к твердости. Деформационная составляющая зависит от

шероховатости и отношения контурного давления к твердости.

 

Роль смазочной пленки выражается в основном во влиянии ее на t0 и b, а соответственно на изменение hmax и R, тогда как НВ и E от свойств пленки зависят мало. Особенностью предлагаемой нами оценки является включение в нее свойств самих поверхно­стей. Так как по величине b имеется малое число эксперимен­тальных данных, то приведем для иллюстрации их значения для; некоторых случаев:

 

Значение b для различных пар трения

(по Ю. П. Топорову)

Фторопласт — сталь ШХ-15 ........ ----------------0,02

Резина — сталь ШХ-15 ................. ----------------0,15

Полиэтилен— сталь UIX-J5 --------------------------0,04

Полиэтилен — стальные опилки по стали----------0,08
Стекло по стали, при монослое олеиновой ки­--0.08.

 

Смазочное действие обусловлено не только свойствами внесенной извне смазки, но и взаимодей­ствием ее с поверхностью твердого тела и твердых поверхностей между собой.

Трудность создания эффективной смазки связана с тем, что понижение прочности приповерхностного слоя не должно приво­дить к повышению износа и увеличению работы деформации по­верхностного слоя, иначе возрастает деформационная состав­ляющая трения.

Для повышения износостойкости необходима максимальная стойкость поверхностного слоя, т. е. способность выдерживать многократные деформации без разрушения.

Выполнение этих двух требований — основная трудность, стоя­щая перед специалистами в области создания смазок. Примене­ние принципа максимальной податливости к топкому поверхно­стному слою, оказывающемуся эффективным для повышения износостойкости, приведет к повышению деформации составляю­щей трения..

Рекомендуемая литература:Основная: 1 [разд.8, с.328-345 ] .

Контрольные вопросы

1.Для чего применяется смазка ?

2.Чем определяется структура граничного смазочного слоя ?

3.Что такое свойства квазитвердого тела по А.С. Ахматову ?

 

 





Дата добавления: 2015-10-06; просмотров: 275 | Нарушение авторских прав | Изречения для студентов


Читайте также:

Рекомендуемый контект:


Поиск на сайте:



© 2015-2020 lektsii.org - Контакты - Последнее добавление

Ген: 0.024 с.