Государственное образовательное учреждение
Высшего профессионального образования
«Томский политехнический университет»
Электротехнический институт
РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА
ИССЛЕДОВАНИЕ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЙ ЗАЩИТЫ ТРАНСФОРМАТОРА НА РЕЛЕ РНТ-565
ОТЧЕТ
по лабораторной работе № 4
| Выполнил | Джураев Р.Ф. |
| студент гр. | 5А0Б |
Содержание
1. Цель работы
2. Параметры системы и трансформатора
3. Схема подключения реле
4. Принцип работы дифференциальной защиты трансформатора
5. Результаты измерений токов нормального и аварийного режимов
6. Расчет защиты
7. Результаты испытаний
8. Выводы
| 1.Цель работы: |
Параметры системы и трансформатора
| 1.Сопротивление системы в макс. режиме, Ом | 5.2 |
| 2.Сопротивление системы в мин. режиме, Ом | 5.6 |
| 3.Тип трансформатора | Тмн-4000/35 |
| 4.Номинальная мощность трансформатора, кВА | 4000 |
| 5.Напряжение короткого замыкания, % | 7,5 |
| 6.Номинальное напряжение обмотки ВН, кВ | 35 |
| 7. Номинальное напряжение обмотки НН, кВ | 6,3 |
3. Схемаподключения реле
Рис.1 Вариант подключения реле РНТ-565
| 4.Принцип работы |
5. Результаты измерений токов нормального и аварийного режимов
| Вид режима | Значение тока на стороне ВН, кА | Значение тока на стороне НН, кА |
| Нормальный режим | 0.066 | 0.367 |
| Двухфазное КЗ, т. К1 | 3.125 | 0.00 |
| Двухфазное КЗ, т. К2 | 0.612 | 0.00 |
| Трехфазное КЗ, т. К3 | 0.717 | 3.985 |
Расчет защиты на реле типа РНТ 565
6.1. Определяются первичные токи на сторонах защищаемого трансформатора, выбираются трансформаторы тока, вычисляются вторичные токи в плечах защиты
| Наименование величины | Обозначение и метод определения | Числовые значения для сторон | |
| ВН | НН | ||
| Первичные номинальные токи трансформатора, А | 
| 367 | |
| Схема соединения трансформаторов тока | Треугольник | Звезда | |
| Коэффициенты трансформации трансформаторов тока | 
| 150/5 | 400/5 |
| Вторичные токи в плечах защиты, А | 
| 66*1,15/(150/5) 2.53 | 367*1/(400/5) 4,5875 |
6.2. Предварительно определяется первичный ток срабатывания защиты:
6.2.1. По условию отстройки защиты от тока небаланса при внешнем коротком замыкании
IСЗ >= 1,3*(1*0,5*0,1*3985) = 259,025
6.2.2. По условию отстройки от режима включения ненагруженного трансформатора под напряжение
IСЗ >= 1.3*367=477.1
Из двух полученных значений по пунктам 6.2.1 и 6.2.2 выбирается большее и принимается в качестве расчетного.
IСЗ >= 477.1
6.2.3. Производится предварительная проверка чувствительности зашиты.
Для двухобмоточных трансформаторов и для ориентировочных расчетов защиты трехобмоточных трансформаторов и автотрансформаторов коэффициент чувствительности может быть определен по выражению
Таблица составлена исходя из следующего:
- на стороне звезды силового трансформатора трансформаторы тока соединены в треугольник, а на стороне треугольника - в звезду;
- значения даны для трехрелейной схемы защиты, для двухрелейной - значения приведены в скобках.
Таблица 1
| N пп | Вид короткого замыкания | Место короткого замыкания | 
|
| 1 | Трехфазное | На стороне треугольника или звезды | 1 |
| 2 | Двухфазное | На стороне звезды На стороне треугольника | 2 / Ö 3 (1 / Ö 3) 1 |
| 3 | Однофазное | На стороне звезды | 1 / Ö 3 |
В соответствии с ПУЭ значение коэффициента чувствительности должно быть не менее двух. Если требуемое значение коэффициента чувствительности не выполняется, то следует перейти к расчету защиты с торможением
В рассматриваемом примере расчетным по чувствительности является двухфазное к.з. на стороне низшего напряжения в минимальном режиме работы системы
Расчет с реле типа РНТ - 565 следует продолжить, если значение kЧ МИН больше или равно двум.
6.3. Определятся число витков обмоток насыщающегося трансформатора, которое затем уточняются с учетом составляющей I НБ’’’.
Расчеты сведены в Табл.2.
Таблица 2
| № пп | Наименование величины | Обозначение и метод определения | Числовые значения |
| 1 | Расчетный ток срабатывания реле на основной стороне, А (за основную принимается сторона с наибольшим вторичным током в плечах защиты) | 
| 1*477.1/(400/5) 5.964 |
| 2 | Расчетное число витков обмотки насыщающегося трансформатора тока (НТТ) реле для основной стороны, витки | 
| 100/5.964 16.767 |
| 3 | Принятое число витков обмотки НТТ реле для основной стороны, витки (округляется до ближайшего меньшего значения) | 
| 16 |
| 4 | Ток срабатывания реле
на основной стороне, А
| 
| 100/16=6.25 |
| 5 | Расчетное число витков обмотки насыщающегося трансформатора тока (НТТ) реле для неосновной стороны, витки | 
| 16*4.875/3.872 20.14 |
| 6 | Принятое число витков обмотки НТТ реле для не-основной стороны, витки (округление производится в ближайшую сторону) | 
| 20 |
| № пп | Наименование величины | Обозначение и метод определения | Числовые значения | |
| 7 | Составляющая I НБ’’’, вызванная округлением расчетного числа витков для неосновной стороны, А | 
| |(20.14-20)/20.14|*3985 = 27.895 | |
| 8 | Первичный расчетный ток небаланса с учетом составляющей I НБ’’’, А | 
| 259,025 + 27.895 = 286,92 | |
| 9 | Ток срабатывания защиты с учетомI НБ’’’, А | 
| 286,92 | |
| 10 | Уточненный ток срабатывания реле на основной стороне, А | 
| 1*286,92/(400/5)=3,587 |
6.4.Оценивается чувствительность защиты при двухфазном к.з. в т. K2 в минимальном режиме работы системы
6.5. Выбирается способ подключения уравнительных обмоток
