Максимальный ток коллектора выходного транзистора VТ1 определяется максимальным током фазы
Ik1max=Imax=1,3А.
Максимальное напряжение на запертом транзисторе для инвертора мостового типа равно напряжению питания инвертора
Uэк1max=Uп=220 В
Выберем транзистор типа КТ809А (n-p-n), имеющий статический коэффициент передачи тока в схеме с общим эмиттером h21эmax=15…100 и следующие предельно допустимые параметры: I
kmax=3A, U
экmax=400 В.
С целью повышения надёжности ключа и обеспечения пассивного запирания выходного транзистора даже при исчезновении напряжения питания запирающего источника включают параллельно переходу база-эмиттер резистор R1=10 Ом.
При больших коэффициентах форсировки скважность отпирающих импульсов, поступающих на ключ, мала, и максимальное значение среднего тока, протекающего через обратный диод VD1, равно току фазы Iсрmax=Iфmax=1,3А. Максимальное обратное напряжение диода равно напряжению питания инвертора Uобрmax=Uп=380 В.
В качестве обратного диода выбираем высокочастотный диод типа 2Д220Д со следующими предельно допустимыми параметрами Uобрmax=400В, Iсрmax=3А.
С учётом максимального напряжения насыщения база-эмиттер транзистора VT1 Uбэнас=4В определим максимальный ток коллектора транзистора VT2 в режиме насыщения
Ik2max=Iб1+IR1=Ik1max/h21max + Uбэнас/R1 = 1,3/100 + 4/10 = 0,413А
Максимальное напряжение на запертом транзисторе VT2 равно напряжению питания инвертора Uкэmax=380 В. В целях унификации типов силовых транзисторов в качестве VT2 выбираем транзистор КТ809А.
Сопротивление резистора R2 примем равным 10 Ом.
Определим ток, протекающий в резисторе R3, необходимый для отпирания составного транзистора:
IR3отп=Iб2+IR2=Kнас*Ik2max/h12э2max+Uбэ2нас/R2=1,5*0,413/100+4/10=0.406 А,
где Кнас=1,5.
Напряжение отпирающего источника Uп1 определим следующим образом. При включении оптрона транзисторы VT6 и VT5 из состояния отсечки переходят в активный режим работы, а напряжение Uэк5 составляет несколько вольт (насыщение VT6 и VT5 недопустимо по условиям максимального быстродействия фотоусилителя). При этом напряжение на выходе эмиттерного повторителя на транзисторах VT3 и VT4: Uэп=Uп1-Uэк5-Uбэ3 должно превышать Uбэ1нас+Uбэ2нас на величину, достаточную для создания в сопротивлении R3 требуемого тока. Таким образом,Uп1 должно быть больше:
Uбэ1нас+Uбэ2нас+Uкэ5+Uбэ3=4+4+3+1=12В.
Примем Uп1=24В,Uп2=-24В – напряжение питающего источника. Транзистор VT3 выбираем по максимальному току коллектора Ik3max=IR3отп=0,406 А и максимальному обратному напряжению Uk3max=2Uп1=48В.
В целях унификации выбираем транзистор КТ809А. Зная ток эмиттера VT3, при отпирании составного транзистора, определим ток базы
Iбэ3=IR3отп/(h21э3min+1)=0.406/16=0.027=27мА
ЗадаваяUэк3=3В, определим сопротивление резистора R3, необходимое для отпирания составного транзистора.
R3=(Uп1-Uэк5-Uбэ3-Uбэ1нас-Uбэ2нас)/IR3отп=(24-3-1-4-4)/0,406=29,5 Ом
Выбираем из номинального ряда R3=30 Ом.
Определим ток базы транзистора VT1, необходимый для его запирания, задавая коэффициент запирания равным 1:
Iб13=Kзап(Ik1max/(h21эmin+1))=1*1.3/16=0.08А.
Этот ток складывается из тока активного и пассивного запирания:
Iб1зап=Iб1пас+Iб1акт=Uбэ1насmin/R1+(-Uэпзап+Uбэ1насmin-Uд2)/R3.
Выбирая в качестве VD2 высокочастотный диод 2Д220Д, имеющий следующие предельно допустимые параметры: I
прmax=3А, I
импmax=60А, U
обрmax=400В и прямое падение напряжения U
д2, не превышающее 1В, найдём:
Uэпзап=-((Iб1зап*R1*R3-Uбэ1насmin*R3+(Uбэ1насmin-Uд2))/R1)=
=-(0.08*10*30-4*30+(4-1))/10=-9.3В
Транзистор VT4 выбираем по максимальному току коллектора и максимальному обратному напряжению
Ik4max=Iб1акт=(-Uэпзап+Uбэ1насmin-Uд2)/R3=(9,3+4-1)/30=0,41А, Uэк4max=48В.
Выбираем транзистор КТ809А. При запирании VT4 переходит в активный режим и его ток базы равен:
Iб4=Iб1акт/(h21э4min+1)=0,41/16=0,03А
При этом Uэб4=1В, а падение напряжения на сопротивление R4 равно
UR4=Uэпзап-Uэб4+Uп2=-9,3-1+24=13,7В
Считая VT1, VT2 и VT3 запертыми и пренебрегая обратными токами коллекторов этих транзисторов, определим:
R4=UR4/Iб4=13,7/0,03=457 Ом
Примем R4=470 Ом.
Сопротивление R7 рассчитывается из условия получения заданного прямого тока светодиода Iпрсд=0,02А.
R7=(Uп3-Uо-Uпрсд)/Iпрсд=(5-0,3-1,25)/0,02=172,5 Ом, принимаем 180 Ом.
Где Uпрсд – прямое падение напряжения на светодиоде, Uо – напряжение логического нуля микросхемы, управляющей ключом. С учётом коэффициента передачи тока для оптрона АОД101А, равного KI=1%, получим ток фотодиода
Iфд=Iб6=KIIпрсд=0,2мА
В качестве транзисторов VT5 и VT6 фотоусилителя выберем высокочастотные транзисторы типа КТ809Асо следующими параметрами:
Iкmax=3А, Uэкmax=400В, h21э6=15…100.
Определим токи коллектора и эмиттера VT6 при включении ключа
Iкб=h21э6min*Iб6=15*0,2=3мА
Iэб=(h21э6min+1)*Iб6=(16)*0,2=3,2мА
Ток базы транзистора VT3
Iб3=IR3отп/(h21э3min+1)=0,406/16=25мА
Ток, протекающий через R4:
IR4=(Uп1-Uэк5-Uп2)/R4=(24-3+24)/470=95мА
Ток коллектора транзистора VT5
Iк5=Iб3+IR4-Iэб=25+95-3,2=117мА
Ток базы транзистора VT5 и соответствующее ему падение напряжение на переходе база-эмиттер.
Iб5=Ik5/h21э5min=117/15=8mA; Uэб5=0,8В
R6=Uэб5/(Iэб-Iб5)=0.8/(8-3,2)=160 Ом
Напряжение, приложенное к переход у эмиттер – коллектор VT6 и резистору R5:
Uэк6+UR5=Uэк5-Uэб5=3-0,8=2,2В
Для нормальной работы VT6 в режиме усиления должно быть не меньше 1,5В, следовательно,UR5=2,2-1.5=0.7В. Зная ток IR5, определяем сопротивление резистора R5=233Ом. Примем R5=250 Ом.
Динамический расчёт
Определим по каталогу граничные частоты коэффициентов передачи в схеме с общим эмиттером для транзисторов, входящих в состав ключа:
МГц; 
МГц.
Собственные постоянные времени транзисторов при работе в активной зоне
;
мкс; 
мкс
Так для силовых транзисторов VT1 и VT2 в справочной литературе не указаны динамические параметры, примем их постоянные времени наибольшими из возможных для класса диффузионных транзисторов (0,01÷0,3 мкс): 
мкс;
Время включения и выключения оптрона соизмеримо с постоянными времени транзисторов и также должно учитываться: 
мкс.
Расчет времени включения ключа будем проводить, приняв следующие допущения: ток базы VT6 меняется по линейному закону за время 
, ток базы каждого из последующих транзисторов нарастает также линейно за время, равное времени включения предыдущего транзистора. Так как относительная крутизна фронта базового тока, χ=tв(i+1)/ti где i- номер транзистора в ключе, для всех транзисторов принимаются такие значения, что 
>1, то время включения можно найти из трансцендентного уравнения
Результаты расчетов сведены в таблицу.
| Параметр
| Транзистор
|
| VT6
| VT5
| VT3
| VT2
| VT1
|
| kнас
|
|
|
| 1,5
|
|
| ti, мкс
| 0,016
| 0,016
| 0,005
| 0,3
| 0,3
|
| c
| 
| 
| 0,132/0,005
=26,4
| 0,137/0,3
=1,32
| 0,437/0,3
=1,46
|
| tв, мкс
| 0,116
| 0,132
| 0,137
| 0,437
| 0,737
|
Таким образом, включение ключа происходит за время, не превышающее 0,737мкс. При определении времени отключения учтем, что оно складывается из времени включения транзистора VT4, которое можно считать равным времени включения транзистора VT3 (0,137мкс), времени запирания VT2 (tз2), времени рассасывания избыточного заряда VT1 (tр1), времени рассасывания VT2 (tр2).
Определим вначале запирающий базовый ток VT2
Iб2зап=4/10+20/30=0,4+0,6=1
Коэффициент запирания транзистора VT2
Kзап=(Iб2зап*h21э)/Ik2=(1*15)/0.4=3.75
Постоянная времени транзистора в режиме насыщения на порядок превосходит постоянную времени в активной зоне. Примем 
. Если предположить, что VT2 запирается идеальным импульсом базового тока, то
С учетом времени нарастания тока, равного 
, получим
За время рассасывания VT2, базовый ток успевает достичь максимального значения, переходный процесс запирания VT2 соответствует реакции на идеальный импульс тока базы
Примем 
и, предполагая, что после запирания VT2 базовый ток 
имеет форму близкую к идеальному импульсу, получим
Время запирания выходного транзистора ключа
Полноевремяотключенияключа
Оценим динамические потери в выходном транзисторе ключа, считая предварительно, что частота ШИМ не превышает 20 кГц. Потери на этих перезарядах коллекторной емкости и дополнительно потери в течение времени рассасывания блокирующего диода учтем коэффициентом запаса, равным 
Падение напряжения на переходе коллектор-эмиттер открытого ключа
UКЭ1=UБЭНАС1 + UБЭНАС2 =4+4=8 В.
Потери в открытом транзисторе без учета пульсаций тока:
Суммарные потери мощности в выходном транзисторе в самом неблагоприятном режиме работы инвертора 
50 не превышает допустимых Ркдоп =50 Вт, что свидетельствует о работоспособности спроектированного ключа. Формирование линии переключения следует применять лишь с целью повышения надежности инвертора.
