Гидравлический расчет главной магистрали
Выполним гидравлический расчет первого участка главной магистрали. 2.1. Предварительный расчет.
2.1.1. Оптимальное значение удельных линейных потерь давления, Па/м
|
2.1.2. Средняя плотность теплоносителя [1, прил. 9 (стр. 333)], кг/м
 |
2.1.3. Диаметр трубопровода (из предположения его работы в турбулентном режиме - квадратичной области), м
|
 |
где коэффициент Ad=117·10-3 принят при абсолютной эквивалентной шероховатости kэ=0,0005 м [1, табл. 5.1, стр. 145].
2.2. Проверочный расчет.
2.2.1. Приводим расчетный диаметр к ближайшему стандартному [1, прил. 11, стр. 334], мм
|
2.2.2. Фактическое удельное падение давления, Па/м
 |
где коэффициент Аr=13,64·10-6принят при абсолютной эквивалентной шероховатости kэ=0,0005 м [1, табл. 5.1, стр. 145].
2.2.3. Местные сопротивления на участке: два поворота на 90°. Коэффициенты ζ=1 [1, прил. 10, стр. 333].
Σζ=2*1=2
 |
2.2.4. Эквивалентная длина местных сопротивлений, м
где коэффициент Аl принят при абсолютной эквивалентной шероховатости k=0,0005 м [1, табл. 5.1, стр. 145].
2.2.5. Длина теплопровода по генплану, м
lпл=180,8
2.2.6. Общая длина теплопровода, м
 |
2.2.7. Гидравлическое сопротивление участка, Па
 |
2.2.8. Потеря напора на участке, м
 |
Расходы теплоносителя, кг/с, а также суммы коэффициентов местных сопротивлений на участках главной магистрали представлены в табл. 3.
Таблица 3 - Расходы теплоносителя и суммы коэффициентов местных сопротивлений на участках главной магистрали
| № уч. | Расчет расхода теплоносителя Gуч, кг/с | Местные сопротивления | Σζ |
| Суммарный по кварталу; 23,655 | два поворота на 90° | 2*1=2 | |
| тройник на проход, поворот на 90°, задвижка | 1+1+0,4 =2,4 | |
| тройник на проход | ||
| тройник на проход, поворот на 90° | 1+1=2 | |
| тройник на проход, задвижка | 1+0,4= =1,4 | |
| тройник на проход, поворот на 90° | 1+1=2 | |
| тройник на проход | ||
| 2 тройника на проход, поворот на 90°, задвижка | 2-1+1 +0,4 =3,4 |
Гидравлический расчет ответвления
Выполним гидравлический расчет обозначенного на плане ответвления (участок 4).
2.1. Предварительный расчет.
2.1.1. Оптимальное значение удельных линейных потерь давления, Па/м
2.1.2. Средняя плотность теплоносителя [1, прил. 9 (стр. 333)], кг/м
2.1.3. Диаметр трубопровода (из предположения его работы в турбулентном режиме - квадратичной области), м
,
где коэффициент Ad=117·10-3 принят при абсолютной эквивалентной шероховатости kэ=0,0005 м [1, табл. 5.1, стр. 145].
2.2. Проверочный расчет.
2.2.1. Приводим расчетный диаметр к ближайшему стандартному [1, прил. П, стр. 334], мм
2.2.2. Фактическое удельное падение давления, Па/м
где коэффициент Аr=13,64·10-6 принят при абсолютной эквивалентной шероховатости kэ=0,0005 м [1, табл. 5.1, стр. 145].
2.2.3. На участке нет местных сопротивлений.
Σζ=0
2.2.4. Эквивалентная длина местных сопротивлений, м
lэкв=0
2.2.5. Длина теплопровода по генплану, м
lпл=19,1
2.2.6. Общая длина теплопровода, м
2.2.7. Гидравлическое сопротивление участка, Па
2.2.8. Потеря напора на участке, м
Результаты расчета сводим в табл. 4.
Таблица 4 - Результаты гидравлического расчета главной магистрали и ответвления
| № уч. | G, кг/с | dр, мм | d, ММ | Rлф, Па | Σζ |
| 23,655 | 71,792 | ||||
| 12,053 | 41,869 | 2,4 | |||
| 10,637 | 84,925 | ||||
| 9,221 | 63,82 | ||||
| 7,805 | 45,724 | 1,4 | |||
| 4,973 | 59,898 | ||||
| 2,141 | 72,218 | ||||
| 1,416 | 31,589 | 3,4 | |||
| 1,416 | 184,804 |
Продолжение таблицы 4.
| № уч. | Lэкв, м | Lпл, м | Lобщ, м | ΔР, Па | ΔН, Па |
| 13,741 | 180,8 | 194,541 | 13966,393 | 1,489 | |
| 13,599 | 27,5 | 41,099 | 1720,766 | 0,183 | |
| 4,512 | 46,2 | 50,712 | 4306,702 | 0,459 | |
| 9,023 | 45,2 | 54,223 | 3460,509 | 0,369 | |
| 6,316 | 38,3 | 44,616 | 2040,035 | 0,217 | |
| 6,827 | 44,7 | 51,527 | 3086,366 | 0,329 | |
| 2,186 | 52,8 | 54,986 | 3970,949 | 0,423 | |
| 7,431 | 16,6 | 24,031 | 759,117 | 0,081 | |
| 19,1 | 19,1 | 3529,754 | 0,376 | ||
| Суммарная потеря напора главной магистрали ΔНΣ= | 3,55 Па |
