Предельная гибкость для колонн равна λmax = 120, (таблица 14 [4]). При подборе размеров сечения колонн целесообразно задаваться гибкостью 100. Тогда при λ = 100,
; 
; 
При высоте здания Н = 7,5 м получим 
м;
м.
Принимаем, что для изготовления колонн будут использованы доски шириной 275 мм и толщиной 50 мм. После фрезерования (острожки) толщина досок составит 50 – 7 = 43 мм. Ширина колонны после фрезерования (острожки) заготовочных блоков по пласти будет 275 – 15=260 мм. С учетом принятой толщины досок после острожки высота сечения колонн будет
hк=13·43=559 мм; ширина bк=260 мм, что лежит в рекомендуемых пределах (
и 
).
Определение нагрузок на колонны поперечной рамы.
Расчетная схема рамы приведена на рисунке 5.2.
| е |
| е |
| хв |
| хв |
| хст |
| хст |
| Gп |
| Gп |
| Sсн |
| Sсн |
| Wот |
| Wакт |
| Gст |
| Gст |
| Gк |
| Gк |
| lр=l |
| qэ акт |
| qэот |
   |
Рисунок 5.2 – Расчетная схема рамы
Определяем действующие на колонны расчетные вертикальные и горизонтальные нагрузки. Расчет нагрузок на 1 м2 горизонтальной проекции от покрытия, включая собственный вес фермы и снега выполним в табличной форме (таблица 5.1).
Нагрузки на колонну:
– от ограждающих конструкций покрытия
Gо.к.п.=γn·gо.к.п.· 
,
где L=lp+hк+2hст.п+2ак,
здесь lp – расчетный пролет поперечной рамы, принят равным пролету стропильной конструкции; lp = 36 м; hк – высота сечения колонны, предварительно принята hк =0,559 м; hст.п – высота сечения стеновых панелей, hст.п =0,158 м; ак – вылет карниза, ак =0,5 м.
Таблица 5.1 – Нагрузки на 1 м2 от покрытия, включая собственный вес фермы и снега
| № п/п | Нагрузка | Нормативная, кН/м2 | Коэффициент надежности по нагрузке γf | Расчетная, кН/м2 |
| Постоянная нагрузка от покрытия: трехслойный рулонный ковер клеефанерные утепленные плиты | 0,12 0,250 | 1,3 1,14 | 0,156 0,285 | |
| Итого от покрытия[1] | gно.к.п.=0,370 | 1,17 | gно.к.п.=0,433 | |
Собственный вес металлодеревянной трапециевидной фермы с нисходящим опорным раскосом (при kсв=4)[2] 
Итого по покрытию
| 0,138 0,508 | 1,1 | 0,151 0,584 | |
| Снеговая для I снегового района – расчетная Sq =0,8 кН/м2; полное расчетное значение снеговой нагрузки S на горизонтальную проекцию покрытия при μ=1 S=Sq· μ=0,8*·1=0,8кН/м2;
| Sн =0,448 | S =0,8 |
L = 36+0,559+2·0,158+2·0,5 = 37,875 м
Gо.к.п. = 1,0·0,433·(37,875/2)·4,5 = 36,89 кН;
от веса ригеля (фермы)
G риг = γn· gриг · = 1,0·0,151·(36/2)·4,5 ≈ 12,231 кН;
от снега
Sсн = γn·S· = 1,0·0,8·(37,875/2)·4,5 ≈ 68,175 кН.
Нагрузка на колонну от стен (эта нагрузка была принята
gст.п =0,285 кН/м2).
м (высота панели покрытия принята 
м).
к 
Эту нагрузку Gст для упрощения определения изгибающих моментов, считаем приложенной с эксцентриситетом е на высоте, равной Н/2;
м.
Собственный вес колонны:
= 1,0*1,1*0,559*0,260*7.5*7 = 8.39 кН,
где 
– плотность древесины акации, при условиях эксплуатации Б2,
= 7 кН/м3.
Ветровая нагрузка действующая на раму: 
= 0,38 кН/м2. Для здания с двускатным покрытием и размером в плане l × b = 36 × 45 м, где b = n·B = 10*4,5 = 45 м, аэродинамический коэффициент с наветренной стороны се = + 0,8;
, се3= − 0,6 (приложение 4[5] или таблица У.2, приложение У).
При H' = H + 0,2 = 7.5 + 0,2 = 7,7 м и принятом типе местности А коэффициент ked =0,792 (таблица П.1, приложение П).
=1,0*1,4*0,38*0,8*0,792*4,5=1,52. кН/м;
=1,0*1,4*0,38*0,6*0,792*4,5=1,14. кН/м.
Ветровая нагрузка, передаваемая от покрытия, расположенного вне колонны:
= 4,358 м.; при 
=12,058 м; 
=0,903
=1,0*1,4*0,38*0,8*0,903*4,5=1,729 кН/м;
кН;
=1,0*1,4*0,38*0,6*0,903*4,5=1.297 кН/м;
кН
