Схема 13. Призматические сооружения

;

Таблица 1

k	0,6	0,65	0,75	0,85	0,9	0,95

необходимо определять по табл.2, где , а l и b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, С_f = 0,1; для волнистых покрытий C_f= 0,04.

Для прямоугольных в плане зданий при l/b = 0,1...0,5 и =40...50° =0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет
е = 0,15 b.

Число Рейнольдса Re следует определять по формуле к схеме 12а, принимая z = h ₁,

d – диаметр описанной окружности.

Таблица 2

 

Таблица 3

Эскизы сечений и направлений ветра	, град.	l/f
Прямоугольник		40-50	1,5 3	2,1 1,6
	0,2 0,5	2,0 1,7
Ромб			0,5 2	1,9 1,6 1,1
Правильный треугольник			- -	1,2

 

Таблица 4

Эскизы сечений и направлений ветра	, град	п (число сторон)	при Re>4.105
Правильный многоугольник	Произвольный	6-8	1,8 1,5 1,2 1,0

Схема 14. Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений

k – определяется по табл.1 схемы 13;

– определяется по графику.

Примечания.

1.Re следует определять по формуле к схеме 12а, принимая z = h, d = диаметр сооружения. Значения принимаются: для деревянных конструкций =0,005 м; для кирпичной кладки = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций =0,005 м; для стальных конструкций =0,001 м; для проводов и тросов диаметром d = 0,01 d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b = b.

2.Для волнистых покрытий C_f =0,04.

3.Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) C_x = 1,2. Для проводов и тросов d 20 мм, свободных от гололеда, значение C_x допускается снижать на 10%.

Схема 15. Элементы сооружений из прокатных профилей

Результирующая сила F может быть представлена в двух вариантах:

как сумма компонентов F_x и F_у, направленных вдоль и поперек ветрового потока, для вычисления которых используются аэродинамические коэффициенты С_х и С_у;

как сумма компонентов F_N и f_t, направленных вдоль характерных осей поперечного сечения, для вычисления которых используются аэродинамические коэффициенты С_Т и C_N.

 

Cx

Cy

CT

CN

Cx

Cy

CT

CN

Cx

Cy

CT

CN

0°

+1,49

+1,05

+1,05

+1,20

+1,20

+1,20

+0,60

+0,60

+1,20

45°

+1,08

-1,29

+1,08

+1,29

+1,02

-0,51

+0,36

+1,08

+1,10

+0,42

+0,48

+1,08

90°

+1,02

+0,42

+0,42

-1,02

+0,36

+0,36

+0,48

-1,20

+0,48

+1,20

135°

+1,14

-0,12

+0,12

-1,14

+0,85

+0,51

+0,24

-0,96

+1,00

+0,32

+0,48

-0,83

180°

+1,11

-0,78

-0,78

+1,08

-1,08

+1,20

-0,06

+0,06

-1,20

Cx

Cy

CT

CN

Cx

Cy

CT

CN

Cx

Cy

CT

CN

0°

+0,96

+0,96

+1,08

+1,08

+0,90

+0,90

45°

+1,42

+0,49

+1,35

+0,66

+0,76

+0,54

+0,54

+0,68

-0,55

+0,09

+0,87

90°

+1,29

-0,81

+1,29

+0,81

+1,08

+1,08

+0,55

+0,43

+0,55

-0,43

135°

+0,81

+0,21

+0,42

-0,72

+0,55

+0,39

-0,39

+0,55

-0,34

+0,63

-0,15

180°

+1,20

-1,20

+1,08

-1,08

+0,87

-0,87

Cx

Cy

CT

CN

Cx

Cy

CT

CN

Cx

Cy

CT

CN

0°

+1,20

+1,20

+1,20

+1,20

+0,93

+0,93

45°

+0,81

-0,72

+0,06

+1,08

+1,02

-0,51

+0,36

+1,08

+1,31

-0,13

+0,84

+1,02

90°

+0,06

+0,06

+0,51

+0,51

+1,14

+1,14

Cx

Cy

CT

CN

Cx

Cy

CT

CN

Cx

Cy

CT

CN

0°

+1,14

+1,14

+1,26

+1,26

+0,75

+0,75

45°

+1,27

+0,90

+0,90

+0,89

-0,30

+0,42

+0,84

+1,23

-0,13

+0,78

+0,96

90°

+1,14

+1,14

+0,45

+0,45

+0,78

+0,78