Степень влияния поля рассеяния на x 1 и x ’2x зависит от токов в обмотках, но в свою очередь от этих сопротивлений существенно зависят токи статора и ротора. Поэтому прямой расчет x 1нас и x ’2xнас до получения пусковых характеристик невозможен. Значения x 1нас и x ’2xнас находят для каждого из назначенных скольжений методом последовательных приближений. Как известно, объем расчета этим методом зависит от правильного первоначального задания искомой величины. Для данного расчета хорошие результаты дает следующий практический метод задания токов.
Первоначально рассчитывают пусковые токи при s = 1 для значений x 1, x ’2x и с 1П, полученных без учета насыщения (табл. 10.2). Далее задаются коэффициентом увеличения тока от насыщения зубцовой зоны полями рассеяния k нас. Ориентировочно для двигателей, полный ток паза которых в пусковом режиме превышает 2000—2500А, можно принять k нас = 1,4¸1,5; при полном токе паза, близком к 1000 А, k нас = 1,15¸1,2. Напомним, что полный ток паза I 1паза = I 1 u п/ a рассчитывается в данном случае по току статора, полученному в расчете без учета влияния насыщения для скольжения s = 1 (табл. 10.2).
Далее по (10.38), (10.39) рассчитывают x 1нас, x ’2xнас и c 1пнас и повторяют расчет токов, вводя полученные значения в расчетные формулы. Если расхождение полученного k 'HAC и принятого первоначально k нас не превышает 5 %, то расчет для s = 1 считают законченным. При больших расхождениях корректируют первоначальное задание k нас и повторяют расчет.
Для уменьшения объема расчета других точек характеристик поступают следующим образом.
Учитывая, что обычно насыщение зубцов полями рассеяния не сказывается на параметрах при токах I 1 < (1,5¸2) I ном, принимают, что при скольжениях, близких к s = 0,1¸0,15, изменение x 1 и x ¢2x не происходит и k нас=1. Далее, для каждого из назначенных больших скольжений задаются первоначальными значениями k нас, исходя приближенно из линейного его изменения от k нас = 1 при s = 0,1¸0,15 до k нас при s = 1.
Такой метод задания первоначальных значений k нас позволяет правильно учесть влияние насыщения уже после первой или второй итерации.
Расчетные формулы для определения пусковых характеристик с учетом влияния насыщения полями рассеяния сведены в формуляр (табл. 10.3).
Расчет величины CN по (10.28) предлагается выполнить до начала расчета характеристик, так как она остается постоянной при изменении скольжения.
Максимальный момент двигателя вначале определяют по приближенному значению критического скольжения:
(10.48)
После расчета всей пусковой характеристики уточняют значения s кр и Мmах *.
Таблица 10.3
Формуляр расчета пусковых характеристик асинхронного двигателя с учетом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния
P 2 =…кВт; U 1 =…В; 2 р =…; I 1НОМ =…А; I '2НОМ =…А; x 1=…Ом; х' 2 =…Ом; r 1 =…Ом;
r '2 =…Ом; x 12П =…Ом; s НОМ =…; СN =…
| № п/п | Расчетная формула | Единица величины | Скольжение s | |
| 1;0,8;0,6;0,4;0,2;0,1 | s = s кр | |||
| k нас | _ | |||
| А | |||
| Тл | |||
| k δ= f (Bфδ) | _ | |||
| с э1=(t Z1- b ш1)(1- k δ) | мм | |||
| λП1нас=λП1-∆ λП1нас | _ | |||
| λД1нас= k δ λД1 | _ | |||
| Ом | |||
| _ | |||
| мм | |||
| _ | |||
| _ | |||
| Ом | |||
| Ом | |||
| Ом | |||
| А | |||
| А | |||
| _ | |||
| _ | |||
| _ |
Примечания: 1. Полученное в п.18 значение k 'нас сравнить с принятым k' нас (п.1); при расхождении более 5% скорректировать значение k нас и повторить расчет для данного скольжения.
2. Ток I1 (пп.2 и 18) принимается из данных расчета табл. 10.2 (п. 14) для соответствующего скольжения: s = 1 ÷ s кр.
3. Ток I '2ном (п. 20) берется из данных расчета рабочих характеристик двигателя (см. табл. 9.1) для s = s ном.
