Ћекции.ќрг


ѕоиск:




 атегории:

јстрономи€
Ѕиологи€
√еографи€
ƒругие €зыки
»нтернет
»нформатика
»стори€
 ультура
Ћитература
Ћогика
ћатематика
ћедицина
ћеханика
ќхрана труда
ѕедагогика
ѕолитика
ѕраво
ѕсихологи€
–елиги€
–иторика
—оциологи€
—порт
—троительство
“ехнологи€
“ранспорт
‘изика
‘илософи€
‘инансы
’ими€
Ёкологи€
Ёкономика
Ёлектроника

 

 

 

 


¬ыбор материалов зубчатых колес передачи и определение допускаемых напр€жений




–асчет тихоходной цилиндрической передачи

»сходные данные дл€ расчета

ѕолучены из кинематического расчета и на основании исходных данных на проектирование.

¬ращающий момент на шестерне “III, Ќ×м Ц 135,76.

¬ращающий момент на колесе “IV, Ќ×м Ц 462,88.

„астота вращени€ шестерни nIII, об/мин Ц 288.

„астота вращени€ колеса nIV, об/мин Ц 83,6.

ѕередаточное число передачи = 3,55.

—рок службы передачи Lh, час Ц 15000.

–ежим работы I.

—мазка погружением колеса в масл€ную ванну.

Ёлектродвигатель имеет следующие параметры:

- мощность номинальна€ , ¬т Ц 5500;

- мощность расчетна€ , ¬т Ц 4233,8;

- отношение пускового момента к номинальному “мах / “ном = 2,2.

 

¬ыбор материалов зубчатых колес передачи и определение допускаемых напр€жений

2.2.1 ¬ыбор материала зубчатых колес

“ак как к габаритным размерам редуктора не предъ€вл€етс€ особых требований, то по данным /2, с.7, таблица 1/ принимаем следующие материалы:

- дл€ шестерни: сталь 40’ √ќ—“ 4543-71: термическа€ обработка Ц улучшение, твердость Ќ¬3 269÷302, предел прочности σ¬3 = 900 ћѕа, предел текучести σ“3 = 750 ћѕа;

- дл€ колеса: сталь 40’ √ќ—“ 4543-71: термическа€ обработка Ц улучшение, Ќ¬4 235÷262, предел прочности σ¬4 = 700 ћѕа, предел текучести σ“4 = 640 ћѕа.

 

2.2.2 —редн€€ твердость материала шестерни и колеса

Ќ¬ср3 = (Ќ¬min3 + HBmax3) / 2 = (269 + 302) / 2 = 285,5 ћѕа;

Ќ¬ср4 = (Ќ¬min4 + HBmax4) / 2 = (235 + 262) / 2 = 248,5 ћѕа.

 

2.2.3 „исло циклов перемены напр€жений шестерни и колеса N∑1 и N∑2

N∑3 = 60 × Lh × nIII = 60×15000×289 = 2,6×108;

N∑4 = 60 × Lh × nIV = 60×15000×83,6 = 0,752×108.

 

2.2.4 Ёквивалентное число циклов перемены напр€жений

ѕри расчете на контактную выносливость:

- дл€ шестерни: NHE3=kHE× N∑3= 0,3×2,6×108 = 0,78× 108,

здесь kHE = 0,3 Ц коэффициент приведени€ дл€ режима работы I /2, с.12, таблица 5/;

- дл€ колеса: NHE4=kHE× N∑4= 0,3×0,752×108 = 0,2256× 108.

ѕри расчете на изгибную выносливость:

NFE3=kFE× N∑3= 0,3×2,6×108= 0,78×108,

здесь kFE = 0,3 Ц коэффициент приведени€ дл€ режима работы II /2,с.12, таблица 5/;

NFE4=kFE× N∑4= 0,3×0,73×108= 0,219×108.

 

2.2.5 „исло циклов перемены напр€жений, соответствующее длительному пределу контактной выносливости шестерни и колеса NHG1 и NHG2 дл€ колес из улучшенных сталей

NHG3 = 30 × (HBср3)2,4 = 30 × 285,52,4 = 23,47 × 106;

NHG4 = 30 × (HBср4)2,4 = 30 × 248,52,4 = 16,82 × 106 /2, с.8/.

2.2.6 „исло циклов перемены напр€жений, соответствующее длительному пределу изгибной выносливости

ƒл€ улучшенных сталей не зависимо от твердости зубьев колес:

NFG3 = NFG4 = 4 × 106 /2, с.8/.

2.2.7 ƒопускаемые напр€жени€ дл€ расчетов на выносливость

2.2.7.1 ƒопускаемые напр€жени€ дл€ расчетов на контактную выносливость

ƒл€ шестерни:

,

где σЌlim Ц предел контактной выносливости дл€ улучшенных колес:

σЌlim3=2Ј HBср3 +70 =2Ј285,5+70=641 ћѕа /2, с.9,таблица 3/;

SH Ц коэффициент запаса прочности при расчете на контактную прочность; SH = 1,1 Ц дл€ улучшенных колес /2, с.9/.

- коэффициент долговечности, так как

> NHG3 =23,47 × 106, то /2, с.10/.

- коэффициент, учитывающий вли€ние шероховатости сопр€женных поверхностей зубьев, дл€ материалов первой группы принимаем =0,9 /2, с.10/;

- коэффициент, учитывающий вли€ние окружной скорости, на предварительном этапе расчета принимаем = 1 /2, с.10/;

“огда ћѕа.

ƒл€ колеса:

,

σЌlim4=2ЈHBср4 +70 =2Ј248,5+70=567 ћѕа.

ѕоскольку NHE4 =0,365 × 108> NHG4=16,82 × 106, то

/2, с.10/;

ћѕа.

–асчетное допускаемое контактное напр€жение дл€ пр€мозубых передач:

ћѕа,

ѕринимаем ћѕа.

2.2.7.2 ƒопускаемые напр€жени€ дл€ расчетов на изгибную выносливость

ƒл€ шестерни:

,

где - предел изгибной выносливости при отнулевом цикле напр€жений /2, с.12,таблица 4/, дл€ улучшенных колес:

=1,75 × HBср1= 1,75 × 285,5 =499,6 ћѕа,

- коэффициент запаса прочности при расчете на изгибную прочность /2, с.11/;

Ц коэффициент долговечности, так как

NFE3 6,91 × 108 > NFG3 = 4 × 106, то /2, с.11/;

Ц коэффициент, учитывающий вли€ние шероховатости переходной поверхности между зубь€ми, при зубофрезеровании /2, с.12/;

Ц коэффициент, учитывающий вли€ние двухстороннего приложени€ нагрузки (реверса); при одностороннем приложении нагрузки /2, с.12/.

“огда: ћѕа.

ƒл€ колеса:

,

=1,75 × HBср4= 1,75 × 248,5 =434,9 ћѕа.

ѕоскольку NFE4 =0,219 × 10 8 > NFG4=4 × 10 6 , то /2, с.11/, тогда:

ћѕа.

2.2.8 ћаксимальные допускаемые напр€жени€ [σ]Hmax и [σ]Fmax

1) ѕри расчете на контактную выносливость [σ] Hmax

[σ] Hmax = 2,8×σ“4 = 2,8 × 630= 1764 ћѕа.

2) ѕри расчете на изгибную выносливость [σ]Fmax3 и [σ]Fmax4

[σ]Fmax3= 2,74 × Ќ¬ ср3 = 2,74 × 285,5 = 782,3 ћѕа;

[σ]Fmax4 = 2,74 × Ќ¬ ср4 = 2,74 × 248,5 = 680,9 ћѕа.





ѕоделитьс€ с друзь€ми:


ƒата добавлени€: 2015-05-06; ћы поможем в написании ваших работ!; просмотров: 650 | Ќарушение авторских прав


ѕоиск на сайте:

Ћучшие изречени€:

80% успеха - это по€витьс€ в нужном месте в нужное врем€. © ¬уди јллен
==> читать все изречени€...

2057 - | 1924 -


© 2015-2024 lektsii.org -  онтакты - ѕоследнее добавление

√ен: 0.016 с.