Расчет трапециевидной крепи

Расчет следует производить по гипотезе М.М. Протодьяконова – П.М. Цимбаревича.

Верхняк трапециевидной крепи в этом случае рассматривается как балка на двух опорах, нагруженных параболической нагрузкой, тогда величина максимального изгибающего момента:

М_max = , кГсм,

где – Q = 2abγ_к, – величина горного давления со стороны кровли, Т;

а – половина ширины выработки вчерне, м;

b = , высота свода обрушения, м,

f - коэффициенткрепости пород по шкале проф. М.М. Протодьяконова;

γ _к – объемный вес пород кровли, т/м³.

Момент сопротивления верхняка по предельным состояниям должен быть не менее:

W ≤ ,см³,

R _изг, R _сж, R _см, R _рас - величина расчетных сопротивлений соответственно на изгиб, сжатие, смятие и растяжение элементов крепи. Величина расчетных сопротивлений для различных пород дерева принимается по нижеприведенной таблице.

Таблица 18.

Расчётные сопротивления древесных пород к расчету восприятия крепью горного давления.

Вид напряженного состояния	Расчетное сопротивление, Т/м2
Сосна, ель	Дуб, граб, бук	Лиственница	Кедр, ясень
Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон
Растяжение вдоль волокон

m – коэффициент условий работы материала крепи.

По «Строительным нормам и правилам» СНиП- II B.4-98 для деревянной крепи при трапециевидной форме сечения, значение коэффициента m принимается в пределах m = 0,6 ÷ 0,75, для трапециевидной крепи из рам, изготовленных из металла или сборного железобетона коэффициент m = 0,8 ÷ 0,85.

Момент сопротивления для круглого леса:

W = 0,1 d³ ,

Откуда диаметр верхняка d = = 2,154 , см.

Стойки деревянной крепежной рамы рассчитываются на сжатие с учетом продольного изгиба, отсюда диаметр стойки определяется по формуле:

d = 1,3 см,

где l – длина стойки, см.

По расчету диаметр стоек обычно получается меньше диаметра верхняка, но для обеспечения прочности и плотности замка диаметр стоек обычно принимают равным диаметру верхняка.

Железобетонная крепь трапециевидного сечения выбирается из таблиц по несущей способности элементов крепи с учетом расчетной нагрузки Q. Для выбора типоразмера железобетонной крепи по нагрузке ниже приводится таблица технических характеристик различных видов крепи из сборного железобетона:

Таблица19.

Технические характеристики элементов различных видов крепи из сборного железобетона

Типы железобетонной крепи	Сечение в свету, м2	Предельная несущая способность рамы, т	Максимальный вес одного элемента, кГ
Арочная шарнирная АШ–1 без лежня	5,7		67,0
Арочная шарнирная АШ-1 с лежнем	5,7		80,0
Арочная шарнирная АШ-2 без лежня	9,5		92,4
Арочная шарнирная АШ-2 с лежнем	9,5		119,4
Эллиптическая шарнирная	5,8		88,4
Трапециевидная крепь нз пустотелых элементов прямоугольного сечения	5,5	13 - 15	132,5
Трапециевидная крепь из элементов таврового сечения	5,5	10 - 12

 

Верхняки выработок прямоугольного сечения рассчитываются также как и верхняки трапециевидного сечения, а бетонные, кирпичные и каменные стены этих выработок рассчитываются на раздавливание (смятие) по несущей способности соответствующих материалов.

Расчет арочной крепи

Расчет элементов арочной металлической и смешанной (железобетонные стойки с металлической аркой) крепи производится по методу предельных состояний. Арочные, жесткая и податливая, крепи являются статически неопределенными системами, поэтому расчет их представляет известную сложность. Для упрощения расчетов, с некоторым приближением, их можно рассматривать как трехшарнирные арки.

Средняя интенсивность нагрузки на арку со стороны кровли (см. чертеж рис. 15):

q = L= ∙ L = b𝛾_к ∙ L, Т/м

где – Q = 2abγ_к - величинанагрузки на 1 м выработки;

а – половина ширины выработки вчерне, м;

b = , высота свода обрушения, м,

f - коэффициенткрепости пород по шкале проф. М.М. Протодьяконова;

Рис. 15. Схема к расчёту арочной податливой крепи типа АП изготовленной из спецпрофиля типа СВП

γ _к – объемный вес пород кровли, т/м³.

L – расстояние между арками, м;

 

Опорные реакции:

A = B = , Т

Горизонтальный распор:

H = , Т,

где – h – наибольшая высота выработки вчерне, м.

Наибольшее опасное сечение имеет место при α' = α, т.е. в точке m с координатами:

x₀ = , м

y₀ = + h', м

где r – радиус кривизны верхних сегментов арки, м;

h' – расстояние от центра кривизны сводчатой части арки до почвы выработки, м.

Максимальный нормативный изгибающий момент в наиболее опасном сечении:

M = qa (a - x₀) - (a – x₀)² – H y₀, Тм,

Осевое нормативное усилие в наиболее опасном сечении арки:

N = - qa +q(a – x₀) - H , Т

Расчетный изгибающий момент в наиболее опасном сечении:

М _расч = nM ·1000·100, кГсм,

где n – коэффициент перегрузки, по теории проф. С.С. Давыдова для постоянных крепей

принимается n = 1,2 ÷ 1,3; для временных крепей n = 1,15.

Расчетное осевое усилие в наиболее опасном сечении:

N _расч = nN1000, кГ,

Расчетный момент сопротивления сечения арки будет равен:

W_x = , см³

Значения R _изг и R _сж следует принимать: для стали марки Ст. 3 равны 2100 кГ/см², для стали марки Ст. 5 – 2300 кГ/см².

По приведенной в Приложении 15 таблице крепежного материала из металла (двутавровые балки, спецпрофиль СВП, железнодорожные рельсы), применяемого для крепления горных выработок трапециевидной, арочной и кольцевой формы сечения принимается ближайшее большее значение W_x и соответствующая площадь поперечного сечения профиля F, см ²:

Рассчитываемая арка будет прочной при соблюдении следующего неравенства:

,

где m = a´ = x ₀-координата наиболее опасного сечения по оси x, м.

В случае несоблюдения указанного выше неравенства, следует принять более тяжелый профиль крепи и провести проверку вновь.

Расчет кольцевой крепи

В связи с тем, что кольцевая жесткая и податливая крепь применяется только в слабых породах со всесторонним давлением и пучением пород, а также учитывая податливость забутовки, крепь рассчитывается как свободно деформируемое кольцо, находящееся под воздействием внешних нагрузок и уравновешивающих реакций окружающих горных пород.

Интенсивность нагрузки на крепь со стороны кровли q _к, равна:

q _к = , Т/м;

Интенсивность нагрузки на крепь со стороны боков q _б равна:

q _б= , Т/м;

Интенсивность нагрузки на крепь со стороны почвы q _п равна:

q _п = , Т/м,

где – Q, ,, -Определяются по формулам раздела «Расчет горного давления в наклонных выработках»;

Q,= 2abγ_к - горное давление на 1 м выработки со стороны кровли, Т/м;

- горное давление на 1 м выработки со стороны боков, Т/м;

– горное давление на 1 м выработки со стороны почвы, Т/м;

а – половина ширины выработки вчерне, м;

b = , высота свода обрушения, м,

f - коэффициенткрепости пород по шкале проф. М.М. Протодьяконова;

γ _к – объемный вес пород кровли, т/м³.

L – шаг крепи -расстояние между кольцами крепи, м;

r – радиус выработки вчерне, м.

Изгибающий момент и осевое усилие от давления со стороны кровли:

М_к = q_кr ² (0,493 + 0,106 cos - 0,5 );

N_к = q_кr ( - 0,106 cos ),

где - 0° ÷ 90° - угол между подвижным радиусом r и вертикальной осью сечения выработки, град.

Изгибающий момент и осевое усилие от давления со стороны бортов, где 0° ÷ 180°:

М_б = q_б r ² (0,25 – 0,5 );

N _б = q_б r 0,5 );

Изгибающий момент и осевое усилие от давления со стороны почвы:

М_п = q_п r ² (0,057 - 0,106 cos );

N_п = 0,106 q_п r cos ,

где - 0° ÷ 90°, град.

Суммарный изгибающий момент:

ΣM = M_к + M_б + M_п, Тм;

Суммарное осевое усилие:

ΣN = N_к + N_б + N_п, Т.

Расчетный изгибающий момент:

М _расч = nΣM · 1000 · 100, кГсм;

Рассчетное осевое усилие:

N _расч = пΣN · 1000, кГ

По формуле W_x = , см³ и по таблице из раздела «Расчет арочной крепи», выбирается тип элементов, и параметры профиля металла типа СВП кольцевой крепи после чего по формуле проверяется прочность крепи.

В случае невыполнения этого неравенства необходимо принять ближайший больший размер профиля и произвести проверку на прочность вновь.