На выводах от трансформаторов выберем элегазовые выключатели типа LF3 – 10 – 31.5/1000 (10 – номинальное напряжение, кВ; 31.5 – номинальный ток отключения, кА; 2500 – номинальный ток, А).
Проверим данные выключатели по следующим условиям:
а) по номинальному напряжению:
б) по номинальному току:
, где 
.
Ток трансформатора на стороне низкого напряжения равен 
, тогда
.
.
в) по динамической стойкости к току КЗ:
г) по термической стойкости к току КЗ:
| Лист |
.
Так как параметры выключателей LF3 – 10 – 31.5/1000 подходят по всем параметрам, то примем данные выключатели к исполнению.
Для отходящей кабельной линии 
выберем выключатели типа LF1 – 10 – 25/630 (10 – номинальное напряжение, кВ; 25 – номинальный ток отключения, кА; 630 – номинальный ток, А).
Проверим данные выключатели по следующим условиям:
а) по номинальному напряжению:
б) по номинальному току:
| Лист |
, для двигателя 
.
.
в) по динамической стойкости к току КЗ:
г) по термической стойкости к току КЗ:
.
.
Так как параметры выключателей LF1 – 10 – 25/630 подходят по всем параметрам, то примем данные выключатели к исполнению. Эти же выключатели установим на отходящих линиях.
Выбор шин
В ЗРУ 10 кВ выбираются алюминиевые шины прямоугольного сечения.
Шины вибираються по поминальному допустимому току на стороне 10 кВ:
Выбираем плоские алюминиевые шины прямоугольного сечения размером 40´4 при допустимом токе [1] 
. Параметры выбранных
| Лист |
, 
, 
, масса 1 м шины 
. Примем во внимание, что шины расположены горизонтально (рисунок 5.1).
Рисунок 5.1 – Расположение шин
Проверка выбора шин:
а) Выбранные шины проверяем на термическую стойкость при к.з. по минимальному допустимому сечению:
, 
– для алюминиевых шин
У выбранной шины сечение 
.
б) по допустимому продолжительному току:
.
в) по динамической стойкости к току КЗ:
В прямоугольных шинах динамическое напряжение, возникающее в материале шины равно 
, где 
– напряжение от взаимодействия фаз, МПа.
Рисунок 5.2 – Расположение шин в вертикальной плоскости
| Лист |
. Шины расположим в вертикальной плоскости, рисунок 5.2. Максимальную силу, приходящуюся на единицу длины средней фазы В (эта фаза находится в самых неблагоприятных условиях по отношению к фазам А и С) при трёхфазном КЗ определим по формуле:
,
где a – расстояние между смежными фазами, м.
Примем a=1 м, тогда:
.
Равномерно распределённая сила создаёт изгибающий момент 
, где lф – пролёт между опорными изоляторами, м.
Примем lф =2 м, тогда:
.
Динамическое напряжение от взаимодействия фаз равно:
,
где Wф – момент сопротивления шины, равный
.
Тогда получим: 
.
В итоге получим: 
Допустимое динамическое напряжение для алюминиевого сплава АД31Т 
.
Так как алюминиевые шины прямоугольного сечения 40×4 удовлетворяют требуемым условиям, то примем данные шины к исполнению.
| Лист |
Выбор опорных изоляторов
Выберем опорные изоляторы типа ИОР-10-3,75УХЛ2 (И – изолятор; О – опорный; Р – ребристый; 10 – номинальное напряжение, кВ; 3,75 – минимальная разрушающая сила на изгиб, кН; УХЛ – для работы с холодным и умеренным климатом; 2 – для работы под навесом или в открытых помещениях) [1, табл. 5.7] и проверим их по следующим условиям:
а) по номинальному напряжению:
.
б) по допустимой нагрузке на изолятор:
, где 
– допустимая нагрузка на головку изолятора, равная 
; 
– разрушающая нагрузка изолятора на изгиб.
Расчётную силу, действующую на изолятор, определим по формуле 
где 
– поправочный коэффициент на высоту шины: 
где 
– высота изолятора; 
– ширина одного пакета; 
– высота одного пакета.
В итоге получим 
Так как опорные изоляторы типа ИОР-10-3,75УХЛ2 удовлетворяют всем условиям, примем данные изоляторы к исполнению.
