Для определения параметра нелинейности 
необходимо рассчитать g210*R, где g210 значение проводимости прямой передачи(крутизны) в исходной рабочей точке, R – суммарное сопротивление в цепи эмиттера или истока транзистора, обуславливающее отрицательную обратную связь по переменному току.
Параметры α, rб’, rи’ берутся из справочных данных на транзистор. При их отсутствии принимаются средние значения α=0.97, rб’ = rи’ = 50 Ом.
Значение g210 для биполярного транзистора принимается равным g210 = 30* I0, где I0 – постоянная составляющая тока транзистора в исходном режиме.
4блок. Пересчёт параметров транзистора при изменении режима или введении резистора обратной связи.
При изменении режима по постоянному току в первом приближении можно считать, что изменяется только проводимость прямой передачи. Её новое значение определяется пропорциональным пересчётом:
для БТ: g210 = g210нач*(I0/I0нач), где g210нач – значение параметра в начальном режиме (при I0нач).
При введении резистора обратной связи заметно изменяются также входная и выходная проводимости. Новые значения параметров АП1:
= g21 = g210/F, gвх = g110/F, gвых = g220/F, где F = 1 + g210*R – глубина ООС, индекс «0» имеют параметры при отсутствии обратной связи.
Коррекцию параметров АП1 рекомендуется начать с введения резистора в эмиттерную цепь. Если при этом становится меньше 3…5 мСм, следует изменить режим по постоянному току.
Рассчитываем новое значение gгопт = (3…10)gвх и повторяем расчёт входного устройства.
5блок. Расчёт напряжения шума АП1.
При rэ < r’б используем справочные данные Kшмин и gгопт и определяем KшАП1 в реальной схеме:
, где gг – эквивалентная проводимость генератора, известная из расчёта входного устройства.
Рассчитываем квадрат суммарного напряжения шума на входе АП1, создаваемого транзистором и проводимостью gг:
, где k = 1.38*10-23 Дж/К, T0 = 293 К, 
- полоса пропускания тракта ПЧ приёмника.
Рассчитываем получившееся значение Uшвх1 = 
.
3.3. Расчёт
Использовав при проектировании метод последовательного приближения и проведя несколько циклов расчётов получаем, что условия требования ТЗ по двухсигнальной избирательности и шумам АП1 будут выполнены при использовании транзистора КТ339, в эмиттерную цепь которого включён резистор ООС rэ = 6 Ом. Параметры транзистора КТ339 без учёта влияния rэ были приведены в пункте 1.8. Следовательно необходимо пересчитать параметры АП1 с учётом rэ.
4блок. Пересчёт параметров транзистора:
R = rэ + r’б *(1 – α) = 6 + 30*(1 – 0.97) = 6.9 Ом,
g210 = 30*I0 = 30*2*10-3 = 0.06 См,
g210*R = 6.9*0.06 = 0.414,
F = 1 + g210*R = 1 + 0.414 = 1.414,
= g210/F = 0.06 /1.414 = 0.042 См,
gвх = g110/F = 0.7*10-3/1.414 = 0.495 мСм,
gгопт = (3…10)*g11 = 10*0.7*10-3 = 4.95 мСм,
gвых = g220/F = 12*10-6/1.414 = 8.487 мкСм.
Пересчитанные параметры транзистора были использованы при расчёте входного устройства. Режим работы транзистора по постоянному току был изменён(I0 = 2 мА) для уменьшения глубины ООС и уменьшения напряжения шума транзистора.
2блок. Рассчитанные параметры входного устройства:
Результаты расчёта:
fмакс = 29.12 МГц,
K0вх = 0.735,
Qвх = 150,
= 194.1 кГц.
3блок. Рассчитываем Kим2,1 на fмакс.
fп1 = f0макс + 200*103 = 29.12*106 + 0.2*106 = 29.32 МГц,
fп2 = f0макс + 400*103 = 29.12*106 + 0.4*106 = 29.52 МГц,
UАп1 = 20 мВ,
UАп2 = 30 мВ.
Стандартный испытательный сигнал Uст = 1 мВ.
1/В2.
На fмакс определяем напряжение сигнала и помех на входе АП1:
Uсвх = Uст*K0вх = 0.001*0.735 = 0.808 мВ,
Uп1вх = UАп1*K0вх* 
= 20*10-3*0.735*0.438 = 6.432 мВ,
Uп2вх = UАп2*K0вх* 
= 30*10-3*0.735*0.237 = 5.23 мВ,
0.2417%.
5блок. Расчёт Uшвх1:
Uшвх1 = 
В,
Uшвх1 = 
< 
= 
В.
4. Расчет УРЧ и общих характеристик преселектора
4.1. Порядок расчета
Каскады УРЧ выполняют, как правило, на дискретных транзисторах. В УРЧ находят применение как биполярные (БТ), так и полевые (ПТ) транзисторы. Будем использовать схему на биполярном транзисторе, транзистор включен по схеме с общим эмиттером:
Рис. 4. Схема УРЧ на биполярном транзисторе.
Сигнал поступает на базу транзистора от контура входного устройства с коэффициентом включения 
. Проводимость, которую транзистор «видит» со стороны источника сигнала, – 
. Эти параметры известны из расчёта входного устройства. Колебательный контур в нагрузке транзистора выполнен по схеме колебательного контура входного устройства, перестраивается в том же диапазоне частот и имеет те же параметры 
, 
, 
, 
, 
. Эквивалентные параметры и связи колебательного контура с внешними цепями 
и 
будут определены при расчёте.
Исходными данными для расчёта являются также параметры транзистора в режиме, выбранном ранее при расчёте структурной схемы с учётом требований многосигнальной избирательности (с учётом сопротивления резистора 
, если он будет использоваться):
- модуль проводимости прямой передачи;
- проходная емкость транзистора;
- вещественная составляющая входной проводимости;
- составляющая выходной проводимости;
- входная емкость;
- выходная емкость;
- возможное отклонение 
от заданного значения;
возможное отклонение 
от заданного значения;
- значение постоянной составляющей тока транзистора.
Следующим каскадом является преобразователь частоты. Для расчёта УРЧ необходимы его параметры (параметры ИМС преобразователя частоты К174ПС1):
- вещественная составляющая входной проводимости;
- входная емкость;
- возможное отклонение 
от заданного значения;
- коэффициент шума.
В качестве 
, , 
принимаем соответствующие параметры ИМС преобразователя частоты.
Расчёт УРЧ состоит из расчёта характеристик каскада для усиливаемого сигнала (по переменному току) и расчёта элементов цепей питания (по постоянному току).
4.2. Расчет резонансного коэффициента усиления УРЧ и чувствительности приемника
Расчет производится на тех же частотах настройки, что и расчет входного устройства. Резонансный усилитель, работающий в диапазоне частот, имеет коэффициент усиления, зависящий от частоты настройки. В представленных схемах 
на верхней частоте диапазона имеет наибольшее значение. Влияние внешних цепей на параметры колебательного контура будет наибольшим также на верхней частоте, поэтому коэффициенты включения (трансформации) и выбирают, исходя из допустимого влияния внешних цепей на параметры колебательного контура, на максимальной частоте. В пределах рассчитываемого диапазона и от частоты не зависят.
Исходные данные:
;
;
;
;
.
Рассчитываем значение :
- из условия допустимого расширения полосы пропускания 
Значение D
выбираем равным 1.2:
,
- из условия допустимого влияния внутренней обратной связи на устойчивость работы УРЧ:
- из условия расстройки контура не более, чем на половину полосы пропускания за счет подключения к нему 
:
.
Из трех полученных значений выбираем меньшее 
, которое используем при дальнейших расчетах: 
.
Рассчитываем значение 
- из условия допустимого расширения полосы пропускания:
,
- из условия допустимой расстройки контура:
.
Из двух значений выбираем меньшее 
, которое используем при дальнейших расчетах: 
.
Рассчитываем значения индуктивностей катушек связи:
где 
- коэффициент магнитной связи между катушками; 
при многослойной намотке.
,
Так как значение 
мкГн принимаем 
мкГн и рассчитываем 
.
Рассчитываем параметры УРЧ на крайних и одной из средних частот диапазона, т.е. 
Расчету подлежат:
- резонансная проводимость колебательного контура:
.
- резонансная проводимость эквивалентного контура:
,
при 
:
при 
:
при 
:
- эквивалентная добротность контура:
,
при :
.
при :
.
при :
.
- полоса пропускания каскада:
,
при :
.
при :
.
при :
.
- резонансный коэффициент усиления:
.
при :
.
при :
.
при :
.
Результаты расчета сведены в таблицу:
| 
| 
| 
| 
| 
|
| 26.02 | 159.1 | 152.713 | 170.4 | 7.11 | |
| 27.52 | 127.6 | 151.7 | 151.383 | 181.8 | 7.457 |
| 29.12 | 120.6 | 144.7 | 194.1 | 7.817 |
Рассчитываем получающееся в результате значение чувствительности приемника при заданном в ТЗ отношении сигнал/шум на выходе. Рассчитываем квадрат напряжения шума, создаваемого преобразователем частоты на его входе:
, где
, 
,
- коэффициент шума,
мСм- эквивалентная проводимость генератора.
Подставляя все известные данные, получим:
Рассчитываем значение 
- квадрат напряжения шума АП1, подведенного к входу приемника:
Суммарное напряжение шума на входе АП1:
.
Рассчитываем наихудшее в диапазоне (номинальное) значение чувствительности приемника, которое удалось получить в ходе расчётов:
, где
- наименьший в диапазоне коэффициент передачи входного устройства.
4.3. Расчет элементов цепей питания
Исходной величиной для расчета является значение постоянной составляющей тока. Можно считать 
Напряжение между коллектором и эмиттером 
- справочное данное, оно слабо влияет на параметры транзистора. Напряжение между базой и эмиттером 
можно принять равным 0.6 В (для маломощных транзисторов). 
- сопротивление резистора, оптимальное с точки зрения температурной стабильности. По таблице номинальных значений выбираем сопротивление резистора , включенного в схему, и рассчитываем:
;
.
Задаемся значением тока делителя 
, 
: 
. Рассчитываем напряжение между базой и корпусом:
и значения сопротивлений:
;
.
Подбираем по таблице номинальных значений ближайшие к рассчитанным:
.
Определяем вещественную составляющую входной проводимости каскада УРЧ с учетом сопротивлений делителя:
;/
.
Во избежание излишней отрицательной обратной связи по переменному току выбираем значение емкости 
, параллельной 
, из условия:
,
где 
- значение минимальной частоты сигнала, на которую рассчитан УРЧ приемника.
.
Емкость разделительного конденсатора выбираем из условия:
,
.
Емкость блокировочного конденсатора в цепи питания 
выбирают не менее 100нФ при усилении сигналов диапазона КВ.
С целью унификации элементов берем 
.
4.4. Расчёт характеристик избирательности преселектора
На крайних частотах диапазона 
и 
рассчитываем и строим графики характеристик избирательности преселектора в математическом пакете Mathcad:
,
где 
и 
, соответственно, характеристики избирательности входного устройства и УРЧ, рассчитываемые следующим образом:
, 
, 
;
, 
, 
.
На и рассчитываем ослабление в ВхУ, УРЧ и преселекторе в целом помехи с частотой зеркального канала, с промежуточной частотой и с частотой соседнего канала:
- При определении 
: 
.
- при :
.
.
