Осадка основания Sc использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле:
;
где: β – безразмерный коэффициент, равный 0,8;
σzp,i – среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i -м слое грунта, равное полу сумме указанных напряжений на верхней zi-1 и нижней zi границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;
hi и Ei – соответственно толщина и модуль деформации i -го слоя грунта;
n – число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.
Суммирование производим до глубины, на которой выполняется условие:
szp<0,2·szg
Напряжения в грунте от его веса определяются по формуле:
szg = szgo + å(gi·hi);
где: szgo = 
szp = α·Pо;
где: Po = Pср.факт.- szgo =66,65-5.96=60,69 т/м2
Грунтовую толщу разбиваем на слои высотой h = (0,2 
0,4)×b, где b = 1,2 м – ширина фундамента.
Таблица 10
| Zi, м | 2z/b | l/b | α | szp, тс/м² | szg, тс/м² | 0,2szg, тс/м² | hi, м | Ei, тс/м² | szp.ср, тс/м² | Si, м |
| 1,25 | 1,000 | 60.69 | 5.962 | 1.19 | 0,5 | - | 0,026 | |||
| 0,5 | 0,833 | 0,823 | 49.95 | 7.037 | 1.41 | 55.32 | ||||
| 1,0 | 1,666 | 0,591 | 35.87 | 8.112 | 1.62 | 42.91 | ||||
| 1,5 | 2,5 | 0,270 | 16.38 | 9.187 | 1.84 | 26.12 | ||||
| 2,0 | 3,333 | 0,168 | 10.19 | 10.262 | 2.05 | 13.28 | ||||
| 2,5 | 4,166 | 0,116 | 7.04 | 11.262 | 2.25 | 8.61 | ||||
| 3,0 | 5,0 | 0,088 | 5.34 | 12.262 | 2.45 | 6.19 | ||||
| 3,5 | 5,833 | 0,081 | 4.91 | 13.262 | 2.65 | 5.12 | ||||
| 4,0 | 6,666 | 0,047 | 2.85 | 14.262 | 2.85 | 3.88 |
Получаем осадку:
Полученная осадка Sрасч. = 2.6 см не превышает максимальной допустимой осадки Sмах = 10 см.
Рис. 20. Диаграмма осадки фундамента.
5.1.7. 
Проверка на морозное пучение.
Расчет производится для того, чтобы определить требуются ли какие-либо дополнительные мероприятия по защите от морозного пучения.
Стадия незавершенного строительства. Выполнен нулевой цикл работ. Обратная засыпка пазух произведена.
Глубина промерзания равна dfn=1.54 м. Расчетная глубина сезонного промерзания равно df=0.77 м. NII=119,98 т
= 55 кПа/10=5,5 т/м2 (СП50-101-2004, табл.6.10)
Rj определяем путем интерполяции, Rj =3,969 т/м2
Условие выполняется:
Вывод: т.к условие выполнилось, то необходимости принимать защитные меры нет.
Фундамент №3.
Для расчета выбираем фундамент №3 в подвальной части здания в осях ”Б”-”4” - отдельно стоящий, под наружную железобетонную колонну с размерами поперечного сечения 600х600 мм. Физико-механические характеристики грунтов соответствуют табл. 1. Колонна нагружена вертикальной нагрузкой с расчетным значением на уровне обреза фундамента N0II = 347 тс, изгибающей нагрузкой с расчетным значением изгибающего момента M0II = 28,6 тс·м, горизонтальной нагрузкой с расчетным значением Т0II = 1,8 тс. Схема нагрузок представлена на рис.21.
По конструктивным соображениям фундамент железобетонный стаканного типа.
Рисунок 21. Схема нагрузок.
