6.9. Расчет прочности основания следует производить для всех скальных грунтов и нескальных при tgdI < sin jI из условия
g cNu /g n.
Fv £ (26)
6.10. Тангенс угла наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основании определяется из условия
Fsa / Fv.
tgdI =
(27)
6.11. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии, определяется по формуле
Nu = b ¢ (Ngb ¢gI + Nq g¢I d + Ncc I
). (28)
где Ng, Nq, Nc - безразмерные коэффициенты несущей способности, определяемые по таб. 5 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта j I и угла наклона к вертикали d I равнодействующей внешней нагрузки на основание в уровне подошвы стены: d - глубина заложения подошвы от нижней планировочной отметки, м; b ¢ - прицеленная ширина подошвы, определяемая по формуле
b ¢ = h -
2 e. (29)
где е - эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы стены, величина которого определяется по формуле (30) и не должна превышать е £ b /3:
M 0/ Fv,
e = (30)
где M 0 - сумма моментов всех вертикальных и горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы.
Таблица 5
| Коэффициенты несущей способности | ||||||||
| Угол | Ng, Nq и Nc при угле наклона к | |||||||
| внутреннего | вертикали равнодействующей | |||||||
| трения | Коэффициент | внешней нагрузки d I, град., равном | ||||||
| грунта j I | ||||||||
| град |
| Ng Nq Nc | 5,14 | - - - | - - - | - - - | - - - | - - - | - - - | |
| Ng Nq Nc | 0,2 1,57 6,49 | 0,05 1,26 2,93 | - - - | - - - | - - - | - - - | - - - | |
| Ng Nq Nc | 0,6 2,47 8,34 | 0,42 2,16 6,57 | 0,12 1,6 3,38 | - - - | - - - | - - - | - - - | |
| Ng Nq Nc | 1,35 3,94 10,98 | 1,02 3,45 9,13 | 0,61 2,84 6,88 | 0,21 2,06 3,94 | - - - | - - | - - - | |
| Ng Nq Nc | 1,66 4,43 11,75 | 1,25 3,87 9,81 | 0,78 3,2 7,51 | 0,33 2,38 4,61 | 0,07 0,54 0,93 | - - - | - - - |
| Ng Nq Nc | 1,96 4,92 12,52 | 1,48 4,29 10,49 | 0,95 3,56 8,14 | 0,45 2,69 5,27 | 0,14 1,08 1,86 | - - - | - - - | |
| Ng Nq Nc | 2,27 5,42 13,3 | 1,72 4,72 11,17 | 1,13 3,92 8,76 | 0,58 3,01 5,93 | 0,22 1,61 2,79 | - - - | - - - | |
| Ng Nq Nc | 2,57 5,91 14,07 | 1,95 5,14 11,85 | 1,3 4,28 9,39 | 0,7 3,32 6,6 | 0,29 2,15 3,72 | - - - | - - - | |
| Ng Nq Nc | 2,88 6,4 14,84 | 2,18 5,56 12,53 | 1,47 4,64 10,02 | 0,82 3,64 7,26 | 0,36 2,69 4,65 | - - - | - - - | |
| Ng Nq Nc | 3,48 7,25 16,02 | 2,64 6,28 13,53 | 1,81 5,24 10,87 | 1,06 4,14 8,01 | 0,5 3,07 5,26 | 0,12 0,72 1,12 | - - - |
| Ng Nq Nc | 4,08 8,11 17,19 | 3.11 7,01 14,53 | 2,15 5,84 11,72 | 1,29 4,64 8,75 | 0,64 3.45 5,86 | 0,23 1,44 2,23 | - - - | |
| Ng Nq Nc | 4,67 8,96 18,37 | 3,57 7,73 15,53 | 2,5 6,45 12,56 | 1,53 5,13 9,5 | 0,77 3,83 6,47 | 0,35 2,16 3,35 | - - - | |
| Ng Nq Nc | 5,27 9,81 19,54 | 4,04 8,45 16,53 | 2,84 7,05 13,41 | 1,77 5,63 10,24 | 0,91 4,2 7,07 | 0,46 2,88 4,46 | - - - | |
| Ng Nq Nc | 5,87 10,66 20,72 | 4,5 9,17 17,53 | 3,18 7,65 14,26 | 6,13 10,99 | 1,05 4,58 7,68 | 0,58 3,6 5,58 | - - - | |
| Ng Nq Nc | 7,17 12,21 22,61 | 5,49 10,46 19,09 | 3,89 8,71 15,54 | 2,49 6,98 12,04 | 1,37 5,26 8,55 | 0,72 4,01 6,08 | 0,19 0,99 1,37 |
| Ng Nq Nc | 8,48 13,76 24,49 | 6,47 11,75 20,65 | 4,59 9,77 16,83 | 2,98 7,83 13,09 | 1,68 5,93 9,43 | 0,86 4,43 6,58 | 0,38 1,98 2,74 | |
| Ng Nq Nc | 9,78 15,3 26,37 | 7,46 13,05 22,22 | 5,3 10,82 18,11 | 3,46 8,67 14,13 | 6,61 10,3 | 1,01 4,84 7,09 | 0,57 2,97 4,11 | |
| Ng Nq Nc | 11,09 16,85 28,26 | 8,44 14,34 23,78 | 11,88 19,4 | 3,95 9,52 15,18 | 2,31 7,28 11,18 | 1,15 5,26 7,59 | 0,76 3,96 5,48 | |
| Ng Nq Nc | 12,39 18,4 30,14 | 9,43 15,63 25,34 | 6,71 12,94 20,68 | 4,44 10,37 16,23 | 2,63 7,96 12,05 | 1,3 5,67 8,09 | 0,95 4,95 6,85 |
Примечания: 1. При промежуточных значениях jI и dI коэффициенты Ng, Nq и Nc допускается определить по интерполяции.
2. Значения Ng, Nq, и Nc при jI > 30° принимаются как для jI = 30°.
6.12. Сумма моментов М 0 определяется по формулам: а) для массивных подпорных стен
M 0 = Fsa [ h * - tg (e + d) (b /2 - h * tg e)]+S Mi, (31)
где S Mi - сумма моментов от собственного веса стены и грунта на ее обрезах относительно центра тяжести подошвы стены.
б) для уголковых стен (при e £ q 0)
М 0 = Fsa [ h * - tg (e + j¢) (b /2 - h * tg e)] + g¢Ig f (b - t)´[ h (b - 4 t) +
6 td ]/12. (32)
где h * - расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены; g f - коэффициент надежности по нагрузке, принимается, равным 1,2;
h * = [ Fsa,gh /3 + Fsa,q (h - ya -
yb /2)]/ Fsa. (33)
6.13. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного скальным грунтом, определяется по формуле
= Rcb ¢.
Nu
(34)
где Rc - расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта.
