Тема 2.1 Эксплуатация генераторов и синхронных компенсаторов 5 страница

Конец ротора со стороны турбины опускают, и тележка, закрепленная на нем, ставится на стальной лист, уложен­ный в расточке статора. Поддерживая краном ротор за вал со стороны возбудителя, при помощи тали или лебедки вы­двигают ротор из статора более чем на половину его длины. Подвешивают ротор за бочку тросами на крюк крана, до­биваясь при подъеме его горизонтального положения, и окончательно выводят из статора.

 

 

Рисунок 42 Приспособления для подвес­ки ротора

 

На ряде станций при разборке генераторов с водород­ным охлаждением вместо громоздкой балки применяется простое и удобное приспособление для подвески ротора к к корпусу статора (рис. 42), состоящее из стального стро­па 3, талрепов 2 и проушин 1. Для крепления проушин к корпусу статора используются отверстия и болты, предназ­наченные для крепления торцевых крышек. Талрепы слу­жат для регулировки положения подвешенного ротора от­носительно статора. Если сделать дополнительные отвер­стия в проушинах, то одно и то же приспособление можно использовать для различных типов генераторов.

 

Рисунок 43Телескопический удлинитель вала ротора

 

Применение телескопического удлинителя (рис. 43) об­легчает вывод и ввод ротора. В заводском удлинителе 2 ротора генератора ТВФ-100, имеющем длину 1000 мм, уда­лена крестовина жесткости и вместо нее вставлена вы­движная труба / длиной 1360 мм. При выдвижении этой трубы общая длина удлинителя увеличивается до 1860 мм, что обеспечивает вывод ротора из статора на необходимое расстояние без применения стального листа, заводимого в статор, и второй тележки.

Вывод ротора при помощи указанных приспособлений производится в следующем порядке: вал ротора со сторо­ны возбудителя приподнимают краном на 5—8 мм и при помощи приспособления подвешивают к корпусу генерато­ра. Стул заднего подшипника удаляют, и ротор опускается на тележку, установленную на рельсы. Приспособление для подвески ротора переносят на сторону турбины. Вал рото­ра со стороны турбины на стропах подвешивают на крюк крана, и ротор выдвигается из статора настолько, чтобы можно было вставить удлинитель ротора с убранной внутрь выдвижной трубой. Выдвижение ротора производят перемещением крана в сторону возбудителя и одновременно вращением колес тележки ломами.

 

 

Рисунок 44 Вывод ротора при помощи телескопического удлинителя

 

При помощи крана подают удлинитель и прикрепляют его болтами к полумуфте ротора. Затем ротор выдвигают на 1000 мм и подвешивают на приспособлении. Из удлини­теля выдвигают внутреннюю трубу. Ротор стропится на крюк крана за конец этой трубы (рис. 44, а) и выводится из статора еще на 800 мм. После этого ротор стропится за середину бочки (рис. 44, б) и полностью выводится из статора. Ввод ротора в статор производится в обратном порядке.

При установке торцевых щитов генераторов с водород­ным охлаждением очень важно не допустить неплотностей в разъемах между корпусом и торцевыми щитами и между их половинками.

При сборке торцевых щитов должны замеряться зазоры между ними и вентиляторами; зазоры должны быть в пре­делах, указанных в заводском паспорте.

 

«Ремонт статора»

Ремонтные работы начинают с осмотра статора со сто­роны расточки и спинки. Легким обстукиванием проверя­ют, плотно ли закреплены распорки в вентиляционных ка­налах, не ослаблены ли клинья в пазах, прочно ли закреп­лены нажимные пальцы, создают ли они необходимое нажатие на крайние пакеты активной стали, особенно если зубцы разрезные, нет ли следов местного нагрева стали в виде цветов побежалости или темных пятен.

Если клинья в пазах имеют слабину, необходимо про­извести переклиновку пазов статора.

Плотность прессовки стали проверяется ножом: при плотной прессовке нож не должен входить между листами при нажатии на него. При обнаружении местных ослабле­ний прессовки, следов нагрева, свежих вмятин или забоин активной стали следует произвести внеочередное испыта­ние ее на нагрев.

Осматривается изоляция обмотки. При этом проверяет­ся, нет ли трещин или выпучивания изоляции стержней в вентиляционных каналах и в местах выхода стержней из паза, не имеет ли следов перегрева изоляция головок, нет ли механических повреждений на изоляции лобовых час­тей, не попадает ли на обмотку масло. Проверяется, не ос­лабло ли крепление и нет ли провисания лобовых частей.

При наличии в статоре пыли, грязи или масла производят­ся его очистка и протирка. Если ротор не вынимался, то производится осмотр только лобовых частей, спинки стато­ра, воздушного зазора между ротором и статором.

Ослабленные крепления лобовых частей необходимо уси­лить добавлением или заменой прокладок, подтягиванием болтов, заменой шпагатных бандажей.

Попавшая на обмотку грязь удаляется деревянными или другими неметаллическими лопатками, а масло — тряпками, смоченными в бензине. После очистки от масла, грязи или при неудовлетворительном состоянии лакового покрова обмотка с помощью пульверизатора покрывается эмалью ГФ-92ХС.

При наличии стяжных болтов, проходящих в активной стали, измеряется сопротивление их изоляции мегаомметром на 1000 В. Обнаруженные повреждения изоляции дол­жны быть устранены.

В генераторах с водородным охлаждением производит­ся проверка креплений фланцев статорных выводов к вы­водной плите и уплотняющих гаек на их стержнях.

Производится очистка водяных камер и трубок у газо­охладителей от грязи и отложений. Органические отложе­ния внутри трубок удаляются шомполами с ершами с по­следующей продувкой сжатым воздухом или влажным паром давлением 0,3—0,5 МПа. Затвердевшие в трубках неорганические отложения удаляются промывкой 2—3 %-ным раствором соляной кислоты с последующей промывкой во­дой.

Масло и грязь, скопившиеся на наружных оребренных поверхностях трубок, удаляются промывкой их горячей водой или влажным паром.

Резиновые прокладки, предотвращающие выход водо­рода наружу через зазор между корпусом и охладителем, имеющие хотя бы неглубокие трещины или потерявшие эластичность, должны быть заменены новыми.

Газоохладители испытываются давлением воды, рав­ным двукратному номинальному, но не ниже 0,3 МПа при воздушном и 0,5 МПа при водородном охлаждении. При испытании, продолжающемся 10 мин, не должно наблю­даться снижения давления воды в газоохладителе и течи. Трубки, имеющие течь, забиваются металлическими проб­ками с обоих концов. В каждом охладителе в соответствии с заводской инструкцией может быть заглушено не более 5—15 % трубок.

У генераторов с водяным охлаждением проверяется, нет ли течей обмотки вместе с коллекторами и соединительны­ми шлангами, вначале опрессовкой воздухом при избыточ­ном давлении 0,3 МПа, а затем опрессовкой водой при давлении 1,0 МПа.

При ремонте статора проверяются отсутствие обрывов цепи термометров сопротивления, состояние их изоляции, надежность крепления датчиков и проводников, подтягива­ются болтовые соединения на выводном щитке. Проверя­ются цепи и приборы измерения температур вне генерато­ра. Все дефекты, не требующие выемки стержней, долж­ны быть устранены.

 

«Ремонт ротора»

При осмотре вынутого ротора проверяется, не ослабли ли клинья в пазах, нет ли на носиках и остальной поверх­ности роторных бандажей, на крайних клиньях в пазах и поверхности зубцов подгара или цветов побежалости, ука­зывающих на местные перегревы, нет ли налета ржавчи­ны у посадочных мест бандажных и центрирующих-колец, указывающих на ослабление посадки и наличие контакт­ной коррозии, не сместились ли роторные бандажи или па­зовые клинья.

Поверхность бандажных и центрирующих колец и мес­та изменения сечения вала ротора зачищаются до блеска, осматриваются с помощью лупы и проверяются цветной дефектоскопией с целью обнаружения трещин. Проверя­ется крепление вентиляторов. Трещины на вентиляционных лопатках обнаруживаются легкими ударами молотка. Ло­патки, имеющие трещины, издают дребезжащий звук.

Измеряются глубина выработки и «бой» контактных ко­лец. Проверяется надежность крепления выступающих кра­ев изоляции под кольцами и изоляции токоподводов. Изо­ляция очищается от пыли и покрывается лаком.

Проверяется состояние шеек и дисков уплотнения на валу. При наличии на зубцах, бандажных и центрирующих кольцах ротора трещин, подгаров, цветов побежалости, следов контактной коррозии бандажи подлежат снятию для более тщательного обследования и ремонта.

Если перед ремонтом из-за наличия выработки на коль­цах наблюдались вибрация и искрение щеток, а также ес­ли замером, который следует произвести при вращении ро­тора валоповоротным устройством непосредственно перед выводом генератора в ремонт, будет обнаружен «бой» ко­лец, равный 0,1 мм, то кольца должны быть проточены и отшлифованы.

Проточка колец и дисков уплотнений на валу, произво­димая при вращении ротора валоповоротным устройством турбины, увеличивает время простоя турбоагрегата в ре­монте. Для сокращения продолжительности ремонта про­точку колец и дисков на валу производят на отсоединенном от турбины генераторе при вращении ротора в собст­венных подшипниках при помощи передвижного устрой­ства.

Для проточки колец или дисков устанавливается суп­порт от токарного станка с поперечным и продольным пе­ремещением. Обработка колец может производиться как резцом, так и закрепленным на суппорте вращающимся аб­разивным кругом.

Шлифовка колец производится при вращении ротора от турбины с частотой вращения 500—700 об/мин.

Уменьшение диаметра контактных колец по мере их срабатывания и проточки ввиду снижения при этом их ме­ханической прочности допускается до значения, указанно­го заводом-изготовителем.

Проточка дисков уплотнений на валу производится при наличии на их поверхности глубокой выработки и неров­ностей. Чаще всего такая необходимость возникает после подплавления вкладышей. Проточка необходима также при конусности рабочей поверхности дисков, превышающей 0,05—0,07 мм.

Обработку рабочих поверхностей дисков, имеющих срав­нительно неглубокие выработку и неровности или небольшую конусность, целесообразно производить при помощи чугунной скобы-притира (рис. 45) с применением смеси карбида бора с керосином или наждачного порошка, а на заключительной стадии — пасты ГОИ. Ротор во время об­работки вращается валоповоротным устройством.

 

 

1 — рукоятка для вращения диска; 2 — диск; 3 — притир

 

Рисунок 45 Притир для обработки диска на валу

 

Роторы генераторов с водородным охлаждением про­веряются на газоплотность. Для этого в центральное от­верстие ротора со стороны колец вместо постоянной ста­вится временная заглушка с патрубком и газоплотным вен­тилем, через который в ротор подается сжатый воздух в смеси с фреоном, давление которого на 0,05—0,1 МПа боль­ше рабочего давления в генераторе. Затем при помощи те-чеискателя ГТИ-3 убеждаются в отсутствии утечек через заглушку в торце вала со стороны турбины, через отвер­стия для токоведущих болтов и т.д.

Газоплотность ротора считается удовлетворительной, если в течение 6 ч снижение давления не превысит 10 % начального.

В роторах с непосредственным водородным охлаждени­ем обмотки с самовентиляцией после очистки от пыли про­веряют продуваемость их вентиляционных каналов. Важ­ность этой проверки определяется тем, что ни электричес­кими испытаниями, ни по показаниям щитовых приборов генератора нарушение продуваемости каналов обнаружить практически невозможно. Между тем нарушение продувае­мости каналов может привести к местному перегреву и по­вреждению меди обмотки.

«Ремонт масляных уплотнений»

Перед остановкой генератора в ремонт следует прове­рить отсутствие водорода в масле, сливаемом из опорных подшипников, превышение температуры баббита относи­тельно масла, поступающего на уплотнения (не должно быть выше 15—20 °С), суммарный расход масла в сторону водорода (не должен быть выше 3—5 л/мин в зависимости от типа генератора), отсутствие масла в корпусе генерато­ра и признаков низкой подвижности вкладышей.

Попадание масла в корпус генератора возможно по сле­дующим причинам: из-за увеличения слива масла из уплот­нений в сторону водорода при заедании вкладыша; из-за недопустимо высокого перепада между давлениями масла и водорода в уплотнениях, в которых масло отжимает вкла­дыш от упорного диска; из-за увеличенных зазоров между маслоуловителями и валом; из-за неплотности в разъемах между корпусом уплотнения и маслоуловителями или ме­жду половинками маслоуловителей; из-за засорения отвер­стий в маслоуловителях, через которые масло должно сте­кать в камеру уплотнений.

Недопустимое превышение температуры баббита чаще всего является результатом неправильной шабровки, изно­са или повреждения рабочей поверхности вкладыша, не­удовлетворительного состояния диска на валу ротора, по­падания с маслом в зазор между вкладышем и диском мел­кого грата от сварки, мелкой стружки, не удаленной после обработки вкладыша, ржавчины, а также частиц затвер­девшего лака.

Низкая подвижность вкладышей обнаруживается по резким колебаниям температуры баббита и расхода масла в сторону водорода и по выбросам водорода в картеры опорных подшипников, вызывающим иногда веерообразный выброс масла из подшипников. Этот дефект может быть вызван малым зазором между корпусом и вкладышем, не­удовлетворительной шлифовкой рабочей поверхности кор­пусов уплотнений и центрирующих поясков вкладышей.

Очень важно после переделки маслопроводов, подаю­щих масло на уплотнения, произвести их тщательную очи­стку и прокачку маслом, минуя уплотнения, по временной перемычке в течение 6—8 ч. Подачу масла периодически следует прекращать и затем возобновлять толчком.

После сборки уплотнений проверяются подвижность вкладышей и автономность камер двухпоточных уплотне­ний. При этом производится промывка уплотнений маслом при отжатых вкладышах.

До пуска генератора производится опрессовка генера­тора с проверкой отсутствия фреона в сливных камерах уплотнений со стороны воздуха.

 

«Ремонт возбудителя»

При ремонте возбудителя, как правило, коллектор дол­жен быть проточен, если «бой» его поверхности превышает 0,05 мм, а также если на нем образовались хотя и равно­мерные по всей окружности, но глубокие (более 0,2— 0,3 мм) кольцевые выработки. При меньшей глубине коль­цевых равномерных выработок неровности целесообразно удалить шлифовкой, чтобы не допустить искрения под щет­ками при перемещении якоря в осевом направлении.

«Бой» коллектора измеряется индикатором часового ти­па при вращении ротора генератора и якоря возбудителя валоповоротным устройством.

Проточка коллектора возбудителя с двумя подшипни­ками, как правило, производится на токарном станке.

Продолжительная шлифовка коллектора наждачной бу­магой без колодки приводит к тому, что кромки пластин «заваливаются» и щетки касаются пластин только в средней части (рис. 46).

 

 

Рисунок 46 Состояние поверхности коллекторных пластин:

а — после правильной шлифовки; б — после неправильной

 

Для хорошо налаженного возбудителя это не имеет большого значения. Если же на коллекторе

наблюдается искрение или предстоит настройка коммута­ции, то «заваливание» кромок пластин затруднит устране­ние искрения или приведет к неточной настройке. Для уменьшения «заваливания» кромок пластин шлифовку кол­лектора наждачной бумагой целесообразно производить с применением деревянной колодки, подогнанной по поверх­ности коллектора, или специальным абразивным бруском на бакелитовой основе.

При ремонте возбудителя миканит между коллекторны­ми пластинами должен быть выбран (продорожен) на глу­бину 1,5— 2 мм. Если производится проточка, то продороживание коллектора целесообразно произвести до про­точки.

Рисунок 47 Правильное расположе­ние щеток на коллекторе

 

Для обеспечения равномерного слоя политуры и равно­мерного износа поверхности коллектора размещение щеток на коллекторе производится, как показано на рис. 47. За щеткой одной полярности должна следовать щетка другой полярности. Вторая пара щеток по отношению к предыду­щей паре размещается с некоторым сдвигом по образую­щей коллектора, чтобы политурой и износом были охваче­ны и промежутки между щетками первой пары.

Если возбудитель работает без искрения, то при его ремонте следует стремиться к сохранению воздушных за­зоров под полюсами такими, какими они были до разбор­ки, если даже они окажутся несколько несимметричными. Следует учитывать, что на заводе зазоры под полюсами выверяются по контрольному валу (рис. 48), который по­лезно иметь и на станции. При ремонте же они обычно за­меряются непосредственно между полюсами и якорем. На­личие неровностей или наплывов лака на поверхности яко­ря и полюса может исказить результат замера. Кроме того, не исключено, что некоторая неравномерность зазоров мог­ла быть специально допущена на заводе для получения симметричности магнитной системы.

1 — штифт на резьбе; 2 — контрольный вал

 

Рисунок 48 Контрольный вал для выверки зазоров под полюсами

 

Симметричность магнитной системы имеет важнейшее значение для безыскровой работы возбудителя. Проверяет­ся она измерением сопротивления обмоток каждого глав­ного и дополнительного полюсов переменному току или из­мерением падения напряжения на обмотках полюсов при одном и том же токе. На обмотку возбудителя плавно по­дается напряжение 220 В, а на дополнительную обмотку 20—30 В. Магнитная система симметрична, если разница в падении напряжения не превышает 1 —1,5%.

 

«Вибрация электрических машин и ее устранение»

Вибрация электрических машин может возникнуть из-за механической неуравновешенности роторов; несиммет­рии электромагнитных сил; неправильной центровки валов турбин и генераторов или нарушения ее из-за тепловых де­формаций, а также осадки фундамента, неправильной сбор­ки или износа деталей соединительной муфты между гене­ратором и турбиной; износа или неправильной шабровки подшипников, появления трещин в сварке фундаментной плиты и т.д.

Вибрация может появиться также при тепловой неста­бильности ротора. Из-за температурной деформации обмо­ток, витковых замыканий или неравномерных потоков ох­лаждающего газа по вентиляционным каналам возникает неравномерный нагрев бочки ротора по окружности, что приводит к изменению упругой линии прогиба ротора и на­рушению его уравновешенности. Например, для ротора дли­ной 8000 мм разность температур на противоположных об­разующих бочки всего лишь 2°С приводит к прогибу рото­ра на 0,17 мм.

У крупных двухполюсных генераторов при недостаточ­ной жесткости конструкции корпуса статора может возник­нуть вибрация статора с частотой, равной двойной частоте сети. Характерным признаком такой вибрации является по­явление ее при подаче возбуждения на ротор.

В мощных турбогенераторах размеры контактных колец и консольных концов ротора, на которых они размещают­ся, увеличены, что нередко вызывает появление значитель­ной вибрации контактных колец от дополнительного про­гиба консольного конца ротора. В гидрогенераторах при определенных режимах работы возможно появление виб­рации под воздействием кавитационных явлений в турбине.

При больших частотах вращения роторов машин даже небольшая неуравновешенность вызывает значительную несбалансированную центробежную силу, создающую вред­ные нагрузки на ротор и подшипники и вызывающую их вибрацию. Центробежная сила, Н, появляющаяся из-за неуравновешенности массы, определяется из следующего вы­ражения:

где Q — неуравновешенная масса, кг; г — расстояние не­уравновешенной массы от оси вращения, мм; п — частота вращения, об/мин.

Например, при неуравновешенности в 1 кг на радиусе 500 мм и n=3000 об/мин центробежная сила будет равна 50 000 Н.

Нарушение уравновешенности ранее отбалансированно­го ротора генератора может произойти из-за неплотной за­прессовки обмотки, при ослаблении посадки бандажных или центрирующих колец. При механической неуравнове­шенности ротора вибрация появляется уже на XX машины и мало зависит от изменения нагрузки.

Несимметрия электромагнитных сил, вызывающая виб­рацию машины, может возникнуть в результате неравно­мерности воздушного зазора или появления виткового за­мыкания в обмотке ротора.

 

 

 

Рисунок 49 Распределение индукции в воздушном зазоре:

а — при отсутствии повреждения в роторе; б — при витковом замыкании; в — сравнение распределения индукции (при витковом замыкании — пунктир); г — сравнение квадратов индукции; д — результирующие усилия, действующие на ротор

 

При витковом замыкании магнитные потоки обоих по­люсов двухполюсной машины остаются равными друг другу, но распределение магнитной индукции станет несиммет­ричным относительно поперечной оси ротора. На рис. 49 показано распределение индукции в зазоре двухполюсного ротора, обмотка которого условно состоит всего из шести витков. При замыкании витка 3—3' распределение индук­ции в зазоре изменится, как показано на рис. 49,б. При этом площади, ограниченные кривой индукции, под обои­ми полюсами останутся равными друг другу, так как че­рез оба полюса проходит один и тот же магнитный поток (рис. 49, в). Однако площади квадратов индукции уже не будут равны (рис. 49,г), вследствие чего нарушится и равенство притяжений полюсов к статору, пропорциональ­ное квадрату индукции (рис. 49, д). Неуравновешенное усилие будет перемещаться вместе с ротором и вызовет вибрации, подобные тем, какие возникают при наличии неуравновешенных масс. Чем ближе к середине полюса короткозамкнутые витки, тем больше одностороннее резуль­тирующее усилие, действующее на полюс, и тем больше будут вызванные им вибрации.

Одним из признаков того, что вибрация возникла из-за несимметрии магнитного потока, вызванной витковым за­мыканием или неравномерностью зазора, является ее за­висимость от тока возбуждения. При снятом возбуждении вибрация полностью исчезает.

Контроль за вибрацией турбогенераторов, синхронных компенсаторов и электродвигателей производится измере­нием амплитуды ее на крышках подшипников в трех на­правлениях: вертикальном, горизонтально-поперечном и горизонтально-осевом. Оценка состояния машины произво­дится по вибрации любого подшипника при самом небла­гоприятном режиме его работы.

Вибрация подшипников турбогенераторов и соединенных с ними возбудителей не должна превышать:

Номинальная частота вращения, об/мин 1500 3000

Двойная амплитуда вибрации, мкм 50 30

Вибрация контактных колец турбогенераторов, измеря­емая до и после каждого ремонта с выемкой ротора, не должна превышать 200 мкм.

Вибрация подшипников синхронных компенсаторов с номинальной частотой вращения 750—1000 об/мин не дол­жна превышать 80 мкм.

На гидрогенераторах измеряются амплитуды вибрации верхней и нижней крестовин в трех направлениях: верти­кальном, горизонтальном «нижний бьеф — верхний бьеф» и горизонтальном «начало здания — конец здания».

Вибрация крестовин вертикальных гидрогенераторов со встроенными в них направляющими подшипниками и под­шипников горизонтальных гидрогенераторов не должна превышать:

Номинальная частота вращения, об/мин До 100 До 187,5 До 375 До750

Двойная амплитуда колебаний, мм 0,18 0,15 0,10 0,07

Измерения амплитуды вибрации проводятся после мон­тажа, до и после капитального ремонта, периодически 1 раз в 3 мес, а также при заметном увеличении вибрации.

Для устранения вибрации необходимо прежде всего найти ее причину, т.е. источник возмущающих сил. С этой целью при заметном увеличении вибрации производятся вибрационные исследования по специальной программе. Если проведенные измерения покажут, что причиной виб­рации является неуравновешенность масс, производится балансировка ротора, при которой определяются масса груза, необходимого для уравновешивания, и место его за­крепления на роторе. Балансировка роторов генераторов является специфической операцией, выполнение которой поручается опытным специалистам-балансировщикам.

 

«Сушка генераторов и синхронных компенсаторов»

После монтажа и капитального ремонта генераторы и синхронные компенсаторы, как правило, включаются в ра­боту без сушки, так как увлажнения компаундированной и тем более термореактивной изоляции обмоток статоров в нормальных условиях монтажа или ремонта не происходит. При этом может наступить только поверхностное увлаж­нение изоляции и снизится ее сопротивление, но оно вос­становится без проведения сушки во время пуска машины.

Генераторы и синхронные компенсаторы с воздушным или водородным охлаждением обмоток статора включают­ся без сушки при соблюдении следующих условий:

а) абсолютное значение сопротивления изоляции для машин мощностью 5 МВт и более при температуре 75 °С должно быть не менее

где U_ном— номинальное линейное напряжение, В; S_ном— номинальная мощность, кВ-А.

Для фактической температуры, при которой производи­лось измерение (она должна быть не ниже 10 °С), наи­меньшее значение сопротивления определяется умножени­ем значения, полученного по формуле, на коэффициент К_т:

Температура, °С. 75 70 60 50 40 30 20 10

КоэффициентК_т. 1,0 1,2 1,7 2,4 3,4 4,7 6,7 9,4

б) значение коэффициента абсорбции R ₆₀^// /R₁₅^// при температуре 10—30 °С должно быть не ниже 1,3;

в) значение коэффициента нелинейности Кu, определяемого по зависимости тока утечки от испытательного напряжения, должно быть не более 3.

Турбогенераторы ТГВ-300 допускается включать без сушки при коэффициенте Кu более 3, если выполнены ус­ловия «а» и «б».

Роторы электрических машин, охлаждаемые воздухом или водородом, не подвергаются сушке, если сопротивле­ние изоляции обмоток при температуре 10—30 °С имеет значение не менее: 0,5 МОм для генераторов и синхронных компенсаторов и 0,2 МОм для электродвигателей.

Допускается ввод в эксплуатацию синхронных машин мощностью не выше 300 МВт с неявнополюсными ротора­ми, охлаждаемых газом, имеющих сопро­тивление изоляции не ниже 2 кОм при температуре 75 °С или 20 кОм при тем­пературе 20 °С. При большей мощности ввод машины в эксплуатацию с сопротив­лением изоляции обмотки ротора ниже 0,5 МОм при 10—30 °С допускается только по согласова­нию с заводом-изготовителем.

При необходимости сушка обмотки статора производит­ся одним из следующих методов: потерями в активной ста­ли статора; нагревом обмотки постоянным током; в режи­ме трехфазного короткого замыкания (для гидрогенерато­ров) воздуходувками.

Сушка обмотки статора крупных машин после монтажа и ремонта чаще всего производится потерями в активной стали или постоянным током. Метод трехфазного КЗ на вращающейся машине применяется главным образом в ус­ловиях эксплуатации, когда изоляция увлажнилась не сильно. Сушка генераторов вентиляционными потерями за­прещается. Однако прогрев обмотки таким методом в течение 2—3 ч для устранения поверхностного увлажнения изо­ляции вполне допустим.

 

 

Рисунок 50 Схема сушки генератора мето­дом потерь в стали генератора

 

Для сушки потерями в стали на статоре укладывается намагничивающая обмотка, как показано на рис. 50. При подаче на эту обмотку напряжения создается магнитный поток, вызывающий нагрев активной стали от перемагничивания и вихревых токов.

Сушка производится, как правило, когда ротор вынут, так как при вставленном роторе трудно уложить обмотку. Кроме того, по заводской инструкции для исключения ос­таточного прогиба ротор следует поворачивать на 180° че­рез каждые 20—30 мин, что сильно усложняет проведение сушки.

Сушка потерями в меди обмоток статора и ротора при питании постоянным током может производиться как на разобранной, так и на полностью собранной машине. Зна­чение тока для сушки составляет (0,4—0,6) I_ном.

Источником питания может быть резервный возбуди­тель, а для обмотки статора также и выпрямитель, напри­мер типа КВТМ-280/0,5, применяемый для прогрева мощ­ных трансформаторов и позволяющий получить постоян­ный ток до 1800 А при напряжении 155 В.