Определение исходных расстояний

 

Расстояние от передней поверхности нового долбяка до исходного сечения считается положительным исходным расстоянием, а от торца сточенного долбяка до исходного сечения – отрицательным.

При расчете долбяка необходимо стремиться к выбору максимально допустимого исходного расстояния, так как при этом повышается качество обрабатываемой поверхности, точность профиля нарезаемого колеса и количество возможных переточек.

Однако на выбор исходного расстояния накладываются ограничения, связанные с тем, что при увеличении положительного смещения исходного контура:

а) уменьшается толщина зуба долбяка по окружности вершин, что приводит к потере прочности зуба долбяка или его быстрому износу;

б) происходит увеличение переходных кривых профилей зубьев нарезаемых колес, что приводит к интерференции профилей в зацеплении, то есть увеличивается опасность неправильного касания профилей вне активного участка линии зацепления.

 

5.1. Станочный угол зацепления переточенного долбяка, гарантирующий отсутствие среза и неполной обработки вершины зубьев колеса неэвольвентной частью профиля зуба колеса, определяется по формулам:

где ρ_1наиб - наибольший радиус кривизны профиля зуба нарезаемого колеса (рисунок 2);

r_u - наименьший допустимый радиус кривизны профиля зуба долбяка, принимаемый равным: r_u = 2 мм при d_du = 50 мм, r_u = 3 мм

при d_du = 75 мм; r_u = 5 мм при d_du = 100 мм.

 

 

Рисунок 2 – зацепление нового долбяка с колесом

 

5.2. Станочный угол зацепления переточенного долбяка, определяющий начало подреза ножки зуба колеса (расчет производится, если d_f1 < d_o1).

где d_f1 — диаметр окружности впадин зубьев колеса.

 

5.3. Максимальное отрицательное исходное расстояние предельно сточенного долбяка

где a_c — наибольший из углов a_c ’ и a_c ”, найденных выше.

 

5.4. Станочный угол зацепления нового долбяка, определяющий полную обработку рабочей части профиля зуба колеса,

где r₁ — радиус кривизны профиля зуба колеса в точке начала активной части (рисунок 2).

где α_s1,2 – действительный угол зацепления в передаче:

.

 

5.5. Положительное исходное расстояние, определяющее полную обработку рабочей части профиля зуба колеса.

 

5.6. Расчетный задний угол по верху долбяка

.

 

5.7. Исходное расстояние, лимитируемое заострением зуба долбяка,

где S_au — задаваемая толщина зуба долбяка на вершине (таблица 4).

 

5.8. Максимально возможная величина стачивания дол бяка вдоль его оси

,

где а_н — наименьшая из а_н^’ и а_н^’’.

 

5.9. Принимаемое положительное исходное расстояние (рекомендуемое)

а = а_н, если Н < B_p^’; а = 0,5 B_p^’, если а_н > 0,5 B_p^’, и | а_с | > 0,5 B_p^’, а = B_p^’ +

+ а_с, если | a_c | << 0,5 B_p^’; B_p^’ — максимально допустимая рабочая высота долбяка по технологическим возможностям его шлифования (таблица 4).

 

Таблица 4 – Рекомендуемые величины толщин на вершине зубьев и высот долбяка (в мм)

Нормальный модуль m	Номинальный диаметр d’du	Высота долбяка	Допустимая толщина зубьев по вершине (по дуге) Sau
нового Вu	полностью изношенного b	рабочей части В’p
1—1,5					0,5-0,7
1,75—2,5				0,8—0,9
2,75—4,5		6,5	21,5	1—1,1
1,0—1,5					0,6 -0,7
1,75—2,5		4,5	23,5	0,8—0,9
2,75—4,0		5,5	28,5	1-1,2
4,5—5,0		6,5	29,5	1,3-1,4
5,5—6,0		7,5	32,5	1,5

 

 

6. Определение чертежных размеров долбяка по передней поверхности

 

6.1. Станочный угол зацепления нового долбяка

.

 

6.2. Наружный диаметр нового долбяка

.

 

6.3. Станочный угол зацепления предельно сточенного долбяка

где B_p — принимаемая величина стачивания; B_p = B_p^’, если Н >= B_p^’ и B_p = H, если H < B_p^’.

 

6.4. Уточненный (чертежный) задний угол по верху

 

6.5. Принимаемая высота долбяка

B_u = B_p + b,

где b берется по таблице 4.

 

6.6. Толщина зуба на делительной окружности по нормали

.

 

6.7. Высота головки зуба долбяка по передней поверхности

 

6.8. Полная высота зуба долбяка

,

где h — высота зуба колеса.

 

6.9. Корректированный торцовый профильный угол долбяка для уменьшения искажения профиля колеса от наличия переднего и заднего углов:

.