В случае комбинированной протяжки число зубьев в группе (секции) определяется для каждой ее части (круглой, шлицевой, фасочной) отдельно в зависимости от принятого в начале расчета порядка их расположения
,
где Cp, y - коэффициент пропорциональности показатель степени выбираются по табл.17
В - суммарная ширина срезаемого слоя по всему периметру обрабатываемой поверхности (определяется по формулам табл. 18 в зависимости от последовательности работы различных частей комбинированной протяжки);
Kмт, K γ, Kc, Kk – поправочные коэффициенты на термообработку обрабатываемого материала, передний угол γ, СОЖ, группу качества протягиваемой поверхности (табл.19)
Таблица17
Коэффициент пропорциональности СР и показатели степени y
| п/п | Обрабатываемый материал | ||||
| Наименование и группы обрабатываемости | Твердость по Бринелю НВ | Временный предел прочности σв кгс/мм2 | Ср | у | |
| Сталь углеродистая конструкционная I-V группы обрабатываемости в отоженном, нормализованном и горячекатонном состоянии | до 200 200÷230 св. 230 | до 70 70÷ 80 св. 80 | 0,85 | ||
| Сталь легированная конструкционная I-V группы обрабатываемости в отоженном, нормализованном и горячекатанном состоянии | до 200 200÷230 св. 230 | до 70 70÷ 80 св. 80 | 0,85 | ||
| Чугуны серые, ковкие VI, VII групп обрабатываемости | до 200 св. 200 | --- --- | 0,73 | ||
| Бронзы, латуни, алюминиевые сплавы VIII-X групп обрабатываемости | до 110 | --- | 0,8 |
При получении для какой-либо части комбинированной протяжки
ZC≤ 1 данную часть протяжки выполняют по одинарной схеме протягивания. Если ZC >1, то округляют в большую сторону до целого числа и эту часть выполняют по групповой схеме протягивания с числом зубьев в секции полученным после округления. При этом следует иметь ввиду следующее.
Увеличение числа зубьев в секции уменьшает напряжение в теле протяжки, т.е. протяжка оказывается незагруженной, что ведет к увеличению ее длины. Иными словами припуск под протягивания будет сниматься большим числом зубьев. Это имеет смысл для шлицевой части протяжки, где ZC практически никогда не получается больше 2, а выполнение ее в частности как протяжки переменного резания позволяет уменьшить шероховатость боковых сторон шлицевых пазов вследствие более благоприятных условий стружкообразования. Для круглой и фасочной частей для сокращения длины протяжки целесообразно скорректировать SZO (уменьшить), чтобы можно было округлить ZC до ближайшего меньшего целого числа и полностью использовать возможности протяжки по прочности. Уменьшение SZO целесообразно до 0,03 мм, т.к. при меньшем подъеме из-за округления затрудняется отделение стружки
Таблица 18.
Суммарная ширина срезаемого слоя по периметру обрабатываемой поверхности.
| № п/п | Вид протяжки (форма ответстия) | Последовательности срезания припуска зубьями различных видов | Вид зубьев протяжки | Суммарная ширина срезаемого слоя по периметру обрабатываемой поверхности В, мм |
| Круглая | --- | круглые | π·d | |
| Шлицевая | --- | шлицевая | b·n* | |
| Комбинированная шлицевая с прямобочным профилем | КШФ | круглые | π·d | |
| шлицевая | b·n | |||
| фасочные | 2f·n** | |||
| ШКФ | шлицевые | b·n | ||
| круглые | π·d-b·n | |||
| фасочные | 2f·n** | |||
| ФШК | фасочные | (b+2f)·n | ||
| шлицевые | b·n | |||
| круглые | π·d-(b+2f)·n | |||
| ФКШ | фасочные | (b+2f)·n | ||
| круглые | π·d-(b+2f)·n | |||
| шлицевые | b·n | |||
| КФШ | круглые | π·d | ||
| фасочные | (b+2f)·n | |||
| шлицевые | b·n | |||
| ШФК | шлицевые | b·n | ||
| фасочные | 2f·n** | |||
| круглые | π·d-(b+2f)·n |
_________________________________
* Здесь и в дальнейшем n - число шлицевых пазов отверстия или число шлицев
** Обычно не рассчитывается, т.к. размеры фасочных зубов (h, t) принимаются из технологических соображение такими же, как у предыдущих зубьев и работают они с большим запасом прочности.
Таблица19.
Поправочные коэффициенты Kмт, K γ, Kc, Kk
| Поправочный коэффициент в зависимости от состояния и твердости обрабатываемого материала Kмт | |||||||||||||
| Обрабатываемые материалы | Твердость НВ | Коэффициент Kмт | |||||||||||
| Стали групп обрабатываемости I-V | После закалки и отпуска | <336 336-375 | 1,3 1,4 | ||||||||||
| В отожженом, нормальном и горячекатанном состоянии | 130-321 | 1,0 | |||||||||||
| Инструментальные, легированные и быстрорежущие стали | 204-229 | 1,4 | |||||||||||
| Чугуны, серые, ковкие, антифрикционные группы обрабатываемости VI-VII | <229 ≥229 | 0,5 0,7 | |||||||||||
| Бронзы, латуни групп обрабатываемости VIII-IХ, алюминиевые сплавы группы обрабатываемости ХI | ≤110 | 0,4 | |||||||||||
| Поправочный коэффициент в зависимости от переднего угла γ Кγ | |||||||||||||
| Передний угол ,γ,о | |||||||||||||
| Стали групп обрабатываемости I-V | 1,13 | 1,0 | 0,93 | 0,85 | 0,79 | ||||||||
| Чугуны, бронзы, алюминиевые сплавы групп обрабатываемости VI-Х | 1,1 | 1,0 | 0,95 | --- | --- | ||||||||
| Поправочный коэффициент в зависимости от вида смазывающе-охлаждающих жидкостей КС | |||||||||||||
| Обрабатываемый материал | смазывающе-охлаждающих жидкостей (СОЖ) | КС | |||||||||||
| Стали групп обрабатываемости I-V | 5% эмульсия из эмульсола Э-2 (ЭТ-2, ЭГТ) 3-10% эмульсия из эмульсола «Укринол-1»; масло ОСМ-3, масло индустриальное И-12А; сульфофрезол 10% эмульсия из эмульсола Э-2;5-7% эмульсия из эмульсола Т Масло растительное Без смазывающе-охладжающих жидкостей | 0,8 1,0 1,1 0,9 1,34 | |||||||||||
| Чугуны, бронзы, алюминиевые сплавы групп обрабатываемости VI-Х | Без охлаждения Масло ОСМ-3; масло индустриальное И-12А, ГИ-20А; сульфофрезол | 1,0 0,8 | |||||||||||
| Поправочный коэффициент в зависимости от группы качества протягиваемой поверхности Кk | |||||||||||||
| Группа качества | 1 и 2 | ||||||||||||
| Кk | 1,0 | 1,1 | 1,2 | ||||||||||
