1. Средняя скорость нефти в трубопроводе по формуле (2.15)
во входном патрубке насоса
.
2. Числа Рейнольдса по формуле (2.17)
; 
.
Рис.10.4. Технологическая схема головной насосной станции
1 – подпорная насосная; 2 – узел учета; 3 – основная насосная; 4 - площадка регуляторов;
5 – площадка запуска внутритрубных инспекционных снарядов; 6 – резервуарный парк
3. Коэффициент гидравлического сопротивления в трубопроводе по формуле (2.21)
.
4. Гидравлический уклон и потери напора в трубопроводе
; 
.
5. Согласно технологической схеме, приведенной на рис.10.4, на пути нефти от резервуара до насоса имеют место следующие местные сопротивления: выход жидкости из резервуара; однолинзовый компенсатор; две задвижки; тройник с поворотом; два отвода 90°; фильтр; вход в вертикальный насос; диффузор; конфузор.
6. По формулам (9.7)-(9.14) вычисляем коэффициенты этих сопротивлений:
;
;
;
;
.
Остальные величины ξ принимаем по рекомендациям раздела 9: для выхода жидкости из резервуара ξвых = 0,92; для полностью открытой задвижки ξзадв = 0,15; для фильтра ξф = 2,2; для тройника с поворотом ξтр = 3,0.
Таким образом, сумма величин коэффициентов местного сопротивления
7. Суммарные потери напора на местных сопротивлениях по формуле (2.32)
.
8. Напор на входе в насос по формуле (9.2), в которой H взл принимаем равной взливу «мертвого» остатка 0,3 м,
.
9. Давление насыщенных паров нефти при температуре перекачки
напор, соответствующий P s,
.
10. Число Рейнольдса для насоса по формуле
.
Так как Reн > 9330, то коэффициент сопротивления на входе в насос ξвх = 1,0.
11. Поправки к кавитационному запасу на температуру и вязкость по формулам (9.5)
; 
.
12. Допустимый кавитационный запас насоса при перекачке нефти
Δ h доп.н = Δ h доп.в – 1,1(Δ ht – Δ hν) = 2,2 – 1,1(1 – 0,019) = 1,21 м.
13. Правая часть неравенства (9.3)
.
Так как 11,5 > 6,64, то неравенство выполняется и, следовательно, всасывающая способность подпорного насоса обеспечена. Таким образом, давление на входе в подпорный насос составляет
P вх = 11,5·860·9,81=97021 Па.
