Наружные установки с горючими газами

 

Пример 33

1. Исходные данные.

1.1. Наружная установка. Емкость-сепаратор, расположенная на открытой площадке и предназначенная для отделения факельного газообразного пропилена от возможной влаги. Емкость-сепаратор размещается за ограждением факельной установки на расстоянии L₂ = 75 м (длина отводящего трубопровода) от факела и L₁ = 700 м (длина подводящего трубопровода) от наружной установки пропиленового холодильного цикла. На участках начала и конца подводящих и отводящих трубопроводов установлены автоматические задвижки (время срабатывания задвижек t = 120 с). Диаметр подводящего и отводящего трубопроводов d_тр1 = d_тр2 = 500 мм = 0,5 м. Объем емкости-сепаратора V_а = 50 м³. Давление газа Р = Р₁ = Р₂ = 2500 кПа, расход газа G = 40000 кг∙час^-1 = 11,1111 кг∙с^-1, температура газа t_г = 60⁰ С.

1.2. Молярная масса пропилена М = 42,08 кг∙кмоль^-1. Химическая формула С₃Н₆. Удельная теплота сгорания пропилена Q_СГ = 45604 кДж∙кг^-1 = 45,604∙10⁶Дж∙кг^-1. Плотность пропилена при t_г = 60⁰С = кг∙м^-3.

 

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва DР при сгорании смеси горючего газа с воздухом в открытом пространстве принимается разгерметизация трубопроводов или емкости-сепаратора, при которой масса поступившего газа в открытое пространство будет максимальной.

3. Масса m пропилена, поступившего в открытое пространство при расчетной аварии из трубопроводов (m₁,m₂) или емкости-сепаратора (m₃), определяется с учетом формул п. В.1.4 [1]:

m₁ = G∙t + 0,01∙0,785∙ = 11,1111∙120 + 0,01∙0,785∙0,5²∙700∙2500∙ 1,5387 = 1333,3 + 5284,5 = 6617,8 кг,

m₂ = G∙t + 0,01∙0,785∙ = 1333,3+0,01∙0,785∙0,5²∙75∙2500∙ 1,5387 = 1333,3 + 566,2 = 1899,5 кг,

m₃ = G∙t + 0,01∙V_а = 1333,3+0,01∙50∙2500∙ 1,5387 = 1333,3 + 1923,4 = =3256,3 кг.

Максимальная масса поступившего в открытое пространство при расчетной аварии пропилена составляет m=m₁=6617,8 кг.

4. Избыточное давление DР (кПа) взрыва на расстоянии r = 30 м от наружной установки емкости-сепаратора согласно формулам (В.14) и (В.15) [1] составит:

DР=Р₀ =

= 101∙(0,488+1,114+1,236) = 101∙2,838 = 287 кПа,

 

m_пр = ∙6617,8∙0,1 = 6677 кг.

 

5. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа на расстоянии 30 м от наружной установки, следовательно, согласно п.7.3 и табл. 2 [1] наружная установка емкости-сепаратора для отделения факельного газообразного пропилена от возможной влаги относится к категории АН.

 

Пример 34

1. Исходные данные.

1.1. Наружная установка. Изотермическое хранилище этилена (ИХЭ). Изотермический резервуар хранения этилена (ИРЭ) представляет собой двустенный металлический резервуар. Пространство между внутренней и наружной стенами заполнено теплоизоляцией пористым слоем перлита. Объем резервуара V_р = 10000 м³. Максимальный коэффициент заполнения резервуара a=0,95. Температура сжиженного этилена Т_ж = -103⁰С = 170,2 К. Давление паров этилена в резервуаре Р_р = 103,8 кПа. ИРЭ размещен в бетонном обваловании площадью F = 5184 м² (L = S = =72 м, Н=2,2 м).

При максимальной аварийной ситуации в обвалование поступает весь объем сжиженного этилена из резервуара, составляющий с учетом поступившего этилена из подводящих и отводящих трубопроводов до отсечных клапанов V_ж = 9850 м³ с массой m_ж = 5,5948∙10⁶ кг.

1.2. Молярная масса этилена М = 28,05 кг∙кмоль^-1 = 0,02805 кг∙моль^-1. Удельная теплота сгорания этилена Q_сг = 46988 кДж∙кг^-1 = 46,988∙10^-6Дж кг^-1. Плотность сжиженного этилена при температуре его кипения Т_к = -103,7⁰ С = 169,5 К r_ж = 568 кг∙м^-3. Максимальная абсолютная температура воздуха и средняя скорость ветра (воздушного потока) в летний период времени согласно [3] в данном районе (г. Томск) составляют t_р = Т₀ = 36⁰ С = 309,2 К и U = 3 м∙с^-1, соответственно. Мольная теплота испарения сжиженного этилена L_исп = 481,62 кДж∙кг^-1 = 4,8162∙10⁵ Дж∙кг^-1 = 13509,4 Дж∙моль^-1. Коэффициент теплопроводности бетона l_тв = 1,3 Вт∙м^-1∙К^-1, воздуха l_в = 0,0155 Вт∙м^-1∙К^-1. Теплоемкость бетона С_тв = 840 Дж∙кг^-1∙К^-1. Плотность бетона r_тв = 2000 кг∙м^-1.Кинематическая вязкость воздуха n _в = =18,5∙10^-6 Па∙с = 1,62∙10^-5 м²∙с^-1. Плотность воздуха при t_р = 36⁰С r_в = = 1,14134 кг∙м^-3. Плотность газообразного этилена при Т_ж = -103⁰С r_г = = 2,021 кг∙м^-3.

 

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва DР при сгорании смеси горючего газа с воздухом в открытом пространстве принимается разгерметизация трубопровода между изотермическим резервуаром хранения этилена и установленными в обваловании отсечными клапанами на подводящих и отводящих трубопроводах и выход сжиженного и газообразного этилена в окружающее пространство с разливом сжиженного этилена внутри обвалования.

3. Масса m₁ газообразного этилена, поступившего в открытое пространство при расчетной аварии из ИРЭ, определяется согласно формулам (В.2), (В.3) [1]:

m₁ = 0,01∙Р_р∙(1-a)∙V_р∙r_г = 0,01∙103,8∙0,05∙10000∙2,0121 = 1044 кг.

 

4. Удельная масса m_уд испарившегося сжиженного этилена за время t = 3600 с из обвалования в соответствии с формулой (В.11) [1] составит:

 

m_уд = ∙ (  = ∙(309,2-170,2) ∙

) = 2,89∙10^-4∙(1∙10⁵+0,14∙10⁵) = =32,95 кг∙м^-2,

a =

 

d = м,

 

F_И = F = 5184 м²,

 

Rе =

 

5. Масса m паров (газов) этилена, поступивших при расчетной аварии в окружающее пространство будет равна:

 

m = m₁+ m_уд ∙F_и = 1044+32,95∙5184 = 1044+170813 = 171857 кг.

 

6. Избыточное давление DР взрыва на расстоянии r = 30 м от наружной установки ИРЭ согласно формулам (В.14) и (В.15) [1] составит:

 

DР = 101∙

 

m_пр =

 

7. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа на расстоянии 30 м от наружной установки, следовательно, согласно п. 7.3 и табл. 2 [1] наружная установка изотермического резервуара этилена относится к категории АН.

 

Пример 35

 

1. Исходные данные.

Исходные данные аналогичны данным примера 33. Частоты разгерметизации емкости под давлением с последующим истечением газа для всех размеров утечек представлены в табл. П. 1.1 [6]. Для упрощенного расчета частоту реализации в течение года рассматриваемого  сценария  аварии для всех размеров утечек принимаем равной Q = 6,2∙10^-5 год^-1.

2. В соответствии с расчетами из примера 33 величина избыточного давления взрыва DР на расстоянии r = 30 м от наружной установки равна 287 кПа.

 

3. Импульс волны давления i (Па∙с) вычисляется по формуле (В.23) [1]:

i =  Па∙с.

4. Вычисляем величину пробит-функции Рr по формулам (Г.1) и (Г.2) [1]:

 

 

Рr = 5-0,26∙ln (V) = 5-0,26∙ln (5,32∙10^-7) = 5+3,76 = 8,76,

 

V =

 

5. По табл. Г.1 [1] для полученного значения пробит-функции определяем условную вероятность поражения человека Q_d>0,999. Принимаем Q_d = 1,0.

6. Пожарный риск P(а) (год^-1) в определенной точке территории (а), на расстоянии 30 м от наружной установки, определяют с помощью соотношения (1) [1]:

Р(а) = Q_d∙Q = 1,0∙6,2∙10^-5 = 6,2∙10^-5 год^-1.

7. Величина пожарного риска при возможном сгорании пропилена с образованием волн давления превышает одну миллионную (10^-6) в год на расстоянии 30 м от наружной установки, следовательно, согласно табл. 2 [1] наружная установка емкости-сепаратора для отделения факельного газообразного пропилена от возможной влаги относится к категории АН.

 

Пример 36

1. Исходные данные.

Исходные данные аналогичны данным примера 33. Частоты разгерметизации Q (год^-1) емкости под давлением с последующим истечением для всех размеров утечек при различных диаметрах d (м) истечения представлены в табл. П.1.1 [6] и соответственно составляют:

- d₁ = 5∙10^{-3 м,} Q₁ = 4,0∙10^-5 год^-1;

- d₂ = 12,5∙10^{-3 м,} Q₂ = 1,0∙10^-5 год^-1;

- d₃ = 25∙10^{-3 м,} Q₃ = 6,2∙10^-6 год^-1;

- d₄ = 50∙10^{-3 м,} Q₄ = 3,8∙10^-6 год^-1;

- d₅ = 100∙10^{-3 м,} Q₅ = 1,7∙10^-6 год^-1;

- полное разрушение, Q₆ = 3,0∙10^-7 год^-1.

 

2. Интенсивность истечения пропилена G_ист (кг∙м^-2∙с^-1) в соответствии с исходными данными составляет G_ист = = 56,6170 кг∙м^-2∙с^-1.

3. Расход пропилена G (кг∙с^-1) через различные диаметры истечения составляет:

G₁ = 0,785∙ ∙ G_ист = 0,785∙0,005²∙56,617 = 1,1111∙10^-3 кг∙c^-1,

G₂ = 0,785∙ ∙ G_ист = 0,785∙0,0125²∙56,617 = 6,9444∙10^-3 кг∙c^-1,

G₃ = 0,785∙ ∙ G_ист = 0,785∙0,0025²∙56,617 = 0,0278 кг∙c^-1,

G₄ = 0,785∙ ∙ G_ист = 0,785∙0,05²∙56,617 = 0,1111 кг∙c^-1,

G₅ = 0,785∙ ∙ G_ист = 0,785∙0,1²∙56,617 = 0,4444 кг∙c^-1,

G₆ = 0,785∙ ∙ G_ист = 0,785∙0,5²∙56,617 = 11,1111 кг∙c^-1.

 

4. Масса пропилена m, поступившего в открытое пространство при разгерметизации емкости через различные диаметры истечения составляет:

m₁ = G₁∙t+0,01∙V_a∙P∙r_г = 11,1111∙10^-3∙120+0,01∙50∙2500∙1,5387 = 0,13+1923,4=1923,5 кг,

m₂= 6,9444 ∙10^-3∙120+1923,4 = 1924,2 кг,

m₃ = 0,0278∙120+1923,4 = 1926,7 кг,

m₄ = 0,1111∙120+1923,4 = 1976,7 кг,

m₅ = 0,4444∙120+1923,4 = 1976,7 кг,

m₆ = 11,1111∙120+1923,4 = 3256,7 кг.

 

5. Избыточное давление взрыва DР на расстоянии r = 30 м от наружной установки емкости-сепаратора при ее разгерметизации через различные диаметры истечения согласно формулам (В.14) и (В.15) [1] составит:

DР₁ = Р₀

 кПа,

 

m_пр1 =

 

DР₂ = 101  кПа,

m_пр2 =

 

DР₃ = 101

m_пр3 =

 

DР₄ = 101

m_пр4 =

 

DР₅ = 101

m_пр5 = кг,

 

DР₆ = 101  кПа,

m_пр6 =  кг.

 

6. Импульс волны давления i вычисляется по формуле (В.23) [1]:

i₁ =  Па∙с,

i₂ =  Па∙с,

i₃ =  Па∙с,

 

i₄ =  Па∙с,

 

 

i₅ =  Па∙с,

 

i₆ =  Па∙с.

 

7. Определяем величину пробит-функции Рr по формулам (Г.1) и (Г.2) [1]:

 

Рr₁ = 5-0,26∙ln (V₁) = 5-0,26∙ln (1,047∙10^-3) = 6,78,

 

V₁ =

 

Рr₂ = 5-0,26∙ln (1,046∙10^-3) = 6,78,

 

V₂ =

 

Рr₃ = 5-0,26∙ln (1,036∙10^-3) = 6,79,

 

V₃ =

 

Рr₄ = 5-0,26∙ln (1,0005∙10^-3) = 6,79,

 

V₄ =

 

Рr₅ = 5-0,26∙ln (8,873∙10^-4) = 6,83,

 

V₅ =

 

Рr₆ = 5-0,26∙ln (4,131∙10^-5) = 7,62,

 

V₆ =

 

8. По табл. Г.1 [1] для полученных значений пробит-функций определяем условные вероятности поражения человека Q_d:

Q_d1 = 0,962, Q_d2 = 0,962, Q_d3 = 0,963, Q_d4 = 0,963, Q_d5 = 0,966, Q_d6 = 0,996.

 

9. Пожарный риск Р (а) в определенной точке территории (а), на расстоянии 30 м от наружной установки, вычисляют с помощью соотношения (1) [1]:

Р (а) = Q_d1∙ Q₁+ Q_d2∙ Q₂+ Q_d3∙ Q₃+ Q_d4∙ Q₄+Q_d5∙ Q₅+Q_d6∙ Q₆=0,962∙4,0∙10^-5+0,962∙1,0∙10^-5 0,963∙6,2∙10^-6 + 0,963∙3,8∙10^-6 + 0,966∙1,7∙10^-6 + 0,996∙3,0∙10^-7 = 3,848∙10^-5+0,962∙10^-5+5,971∙10^-6+ +3,659 ∙ 10^-6+1,642∙10^-6+2,988∙10^-7=5,967∙10^-5.

 

10. Величина пожарного риска при возможном сгорании пропилена с образованием волн давления превышает одну миллионную (10^-6) в год на расстоянии 30 м от наружной установки, следовательно, согласно табл. 2 [1] наружная установка емкости-сепаратора для отделения факельного газообразного пропилена от возможной влаги относится к категории АН.