Температура горячего теплоносителя – конденсирующегося водяного пара – остается неизменной и равной 
=443 K. Следовательно, температурный напор в испарителе будет одинаковым по всей его поверхности и равным
ΔT= 
-T2=433-383=60 K
4. Коэффициент теплоотдачи 
со стороны кипящей флегмы
Для пузырькового режима кипения жидкости в большом объеме 
[в Вт/(м2*К)] можно определить по следующей зависимости, предложенной Кружилиным: 
где 
, 
– соответственно плотности паровой и жидкой фаз, кг/м3; r – теплота парообразования, Дж/кг; σ – поверхностное натяжение на границе раздела между жидкостью и паром, Н/м или кг/с2; λж – теплопроводность жидкости, Вт/(кг*К); µж – коэффициент динамической вязкости жидкости, Па*с; 
– теплоемкость жидкости, Дж/(кг*К); 
– температура кипения флегмы, К; q – теплонапряжение поверхности нагрева, Вт/м2.
Все физические параметры= в формуле определяются при температуре кипения флегмы = 
=383 K.
Плотность паровой фазы определим по уравнению Менделеева – Клапейрона:
= 
* 
где – плотность пара при нормальных условиях, кг/м3; 
= 273. К; π=1,47*106 Па – давление в испарителе; 
=98,1*103 Па;
Имеем:
= 
= 
= 2,6 кг/м3
После подстановки всех величин в формулу получим:
= 2,6 
* 
= 28 кг/м3
Относительную плотность жидкости можно определить по формуле Мамедова:
= 
где 
= 61,6. Получим:
= 
После этого по известным формулам или графикам нетрудно найти плотность остатка при температурах:
= 383 K = 528 кг/м3
T = 288 K = 602 кг/м3
Теплоту парообразования найдем как разность энтальпий паровой и жидкой фаз:
r = 
- 
= 690, 8 – 422, 9 = 267, 9 кДж/кг = 267, 9*103 Дж/кг.
Поверхностное натяжение на границе раздела пар – жидкость определим по формуле Этвиша:
σ = 
(
где M = MR = 61,6 – средняя молекулярная масса остатка; = 528 кг/м3 – плотность остатка при температуре 
= 383 К; Ткр – критическая температура остатка, К; 
; δ – постоянная, равная 7 К.
Найдем псевдокритическую температуру остатка по критическим температурам компонентов и их мольным долям в остатке:
Подставляя найденные величины в формулу Этвиша, получим:
Коэффициент теплопроводности жидкости вычислим по формуле:
Коэффициент динамической вязкости жидкости как для смеси неассоциированных жидкостей можно определить по формуле:
где 
– коэффициенты динамической вязкости компонентов жидкости.
Предварительно найдем для каждого из компонентов остатка значение µ при 383 К.
По графику имеем для пропана (С3Н8) при двух произвольно взятых температурах:
Для дальнейших расчетов воспользуемся формулой
Здесь С – некоторая постоянная величина, которую легко найти из этой зависимости:
Пользуясь той же формулой, определим µ1 при Т2 = 383 К:
откуда µ1 = 
По тому же графику имеем для бутана (С4Н10):
при 290 K 
при 310 K 
Расчеты, аналогичные сделанным для пропана, дают:
Для пентана (С2Н12) получим:
при 290 K 
при 308 K 
Теперь по формуле, приведенной выше, найдем коэффициент динамической вязкости для жидкого остатка в испарителе при 
:
откуда
Теплоемкость жидкой фазы найдем по формуле:
Подставляя все найденные выше значения в формулу для , получим:
Таким образом, в зависимости от теплонапряжения поверхности за жидкую фазу везде принимается остаток R, а не флегма (VR+R), именно остаток R находится в равновесии с паром VR.
5. Коэффициент теплоотдачи 
со стороны конденсирующегося водяного пара
Для случая конденсации водяного пара внутри горизонтальных труб предложено уравнение
которое в рабочем виде записывается так:
где А=φ(Т ср) – коэффициент, зависящий от средней температуры конденсата и определяемый по графику (рис. 2.14); q – теплонапряжение поверхности нагрева испарителя, Вт/м2; l – длина трубы, м; d B – внутренний диаметр трубы, м.
Средняя температура конденсата равна:
где 
- температура насыщенного пара, K; 
– температура стенки со стороны конденсирующегося пара, K.
Температура , как правило, мало отличается от , поэтому без большой погрешности можно принимать 
.
По графику (рис. 2.14) при Т ср = 443 К А=6,2. Тогда 
.
Коэффициент теплопередачи
С учетом тепловых сопротивлений стенки и загрязнений ее обеих поверхностей коэффициент теплопередачи определим из уравнения:
где 
– толщина стенки трубы; 
– коэффициент теплопроводности материала стенки трубы; 
– тепловое сопротивление загрязнения внутренней поверхности труб, - принимается как среднее значение для водяного пара и мягкой воды; 
– тепловое сопротивление загрязнения наружной поверхности трубы, - принимается как для светлого нефтепродукта.
Таблица 2
| Величины | Результаты расчетов | ||
q, Вт/м2 (принимается)......................
 ....................
 ..................
 ............................
 ...............................
| 30 000 7 266 5 766 | 50 000 9 408 8 226 | 70 000 11 088 10 473 |
Тогда
Так как 
являются функциями теплонапряжения q, величина которого неизвестна, то вычисление 𝓀 ведем методом постепенного приближения. Задаемся различными значениями q и для каждого из них находим 
. Результаты расчетов сведены в таблице 2.
По данным этой таблицы строим график зависимости 
(рис.2.15), называемый нагрузочной характеристикой испарителя.
Зная, что в рассчитываемом испарителе средний температурный напор 
, находим по графику (рис. 2.15) соответствующее теплонапряжение поверхности нагрева 
.
Коэффициент теплопередачи в испарителе:
