Выбор плавких вставок производится в зависимости от характера нагрузки потребителя. Для осветительных установок плавкую вставку рекомендуется выбирать по номинальному току вставки
где Iосв – рабочий ток осветительной установки. А.
Для асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором плавкую вставку выбирают по пусковому току
где Iп – пусковой ток двигателя, А; а – коэффициент, зависящий от частоты и условий пуска двигателя, а – 1,8 ¸ 2,5.
Согласно правилам безопасности уставки тока срабатывания Iу максимальных расцепителей тока автоматических выключателей и максимальных реле тока магнитных пускателей определяются по следующим формулам:
1. При установке аппаратов для защиты магистрали
где Iп.н –номинальный пусковой ток наиболее мощного двигателя, А; åIн.раб – сумма номинальных токов всех остальных приемников, А.
2. При установке аппаратов для защиты ответвлений, питающих группу двигателей с короткозамкнутым ротором
3. При защите ответвления с одним двигателем с короткозамкнутым ротором
4. При защите осветительной сети 
где Iосв.раб – рабочий ток осветительной установки, А.
После выбора уставки тока срабатывания максимальных токовых реле необходимо проверить чувствительность защиты по формуле
При kч < 1,5 необходимо увеличить ток 
путем увеличения сечения линии или (если позволяет технология работ) уменьшить длину линии.
Выбор и проверка уставок срабатывания максимальной токовой защиты высоковольтных ячеек осуществляется по следующим формулам.
5. Для токовых реле мгновенного действия.
где Iср.2 – расчетный ток срабатывания реле, А;
Kн – коэффициент надежности токовой защиты (Kн = 1,2 – 1,4);
Iр max – максимальный расчетный ток защищаемой линии, А;
Kтт – коэффициент трансформации трансформаторов тока;
Iср.1 – первичный ток срабатывания защиты, А;
Iу – ток уставки реле, А;
- расчетный ток двухфазного к.з., А;
Kч – коэффициент чувствительности защиты.
6. Для токовых реле с ограниченно зависимой выдержкой
времени 
где Iср.п2 - расчетный ток срабатывания реле, А;
Iр – рабочий ток защищаемой линии, А;
Kв – коэффициент возврата реле (Kв=0,85-для реле РТ-80, Kв= 1- для АФЗ);
Iср.п1, Iср.01 – первичные токи срабатывания защиты соответственно от перегрузки и к.з., А;
K0 – оптимальная кратность тока отсечки реле (
- для РТ-80,
- для АФЗ при ступенчатой регулировке кратности тока).
7. Для токовых реле, шунтируемых сопротивлениями на период пуска электродвигателей:
а) при 
следует принимать Iу=5А;
б) при Iн.дв.=(0,9-1,0)Iн.кру допускается принимать Iу=7А;
где Iн.двт, Iн.кру – номинальные токи соответственно электродвигателя и КРУ, А;
Kш – коэффициент шунтирования. Kш = 7,5.
Максимальный рабочий ток защищаемой линии определяется по следующим формулам:
для питающих линий ЦПП и РПП-6, а также для сборных шин этих подстанций
для двигателей
для силовых трансформаторов
где Iн.max, Iпуск.max – соответственно номинальный и пусковой токи наиболее мощных электроприемников, присоединенных к шинам подстанции или силовому трансформатору, А;
- сумма номинальных токов электроприемников, А;
Iпуск –пусковой ток электродвигателя, А;
Kпуск – кратность пускового тока;
Iн.вн – номинальный ток трансформатора на стороне ВН, А;
Kт – коэффициент трансформации силового трансформатора.
Коэффициент чувствительности защиты КРУ определяют по минимальному значению тока двухфазного к.з. Коэффициент чувствительности должен быть не ниже 2; для защит, установленных на питающих линиях ЦПП и РПП, а также КРУ для силовых трансформаторов и ПУПП не ниже 1,5.
Проверку уставок тока срабатывания реле максимального тока КРУ для трансформаторов и передвижных подстанций производят по формулам:
для трансформаторов с одинаковыми схемами соединения первичной и вторичной обмоток
для трансформаторов с различными схемами соединения обмоток
где 
- расчетный ток двухфазного к.з. на стороне вторичной обмотки (НН) трансформатора, А;
Sн – номинальная мощность трансформатора, кВА;
U0 – напряжение холостого хода на стороне НН трансформатора, В;
uк – напряжение к.з. трансформатора, %;
