ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ
Вариант 1. Монолитное ребристое перекрытие с плитами,
Работающими в двух направлениях.
Компоновка
3. Ориентировочное количество пролетов вдоль длинной стороны здания
принимаем n =5;
Приблизительная длина плиты вдоль длинной стороны здания:
=> принимаем длину плиты в средних и крайних пролетах: l '= l =5200мм.
2. Ориентировочное количество пролетов вдоль короткой стороны здания
принимаем n =4;
Приблизительная длина плиты вдоль короткой стороны здания
мм.=> принимаем в средних пролетах: l = 4700мм,
в крайних пролетах: l '= 
.
Обозначим длинную сторону плиты l 2, короткую сторону l 1.
Тогда окончательно принимаем:
l '1=4650; l 1=4700; l '2= l 2 =5200мм.
3. Ориентировочная толщина плиты
Принимаем hf = l max/30 = 5200/30 = 173 мм. Принимаем hf = 170мм.
4. Высота сечения балок
hf = 
· l2 = 
≈400мм.
Ширина балки
в = 
· h = 0,4·500=200мм.
Окончательно принимаем:
Толщина плиты - hf = 200мм.
Высота сечения балки- h = 400мм.
Ширина сечения балки - в = 200мм.
Расчет и конструирование монолитной плиты
1. Сбор нагрузок на 1 м² перекрытия
| Нагрузка | Нормативное значение | g f | Расчетное значение |
| Постоянная | |||
| Плита монолитная ж/б: r = 2500кг/м³, hf = 170мм | 1,1 | ||
| Ц/п стяжка: r = 2200кг/м³, t = 20мм | 1,3 | ||
| Керамическая плитка: r = 1800кг/м³, t = 13мм | 1,1 | ||
| Итого, постоянная g = 5504 | |||
| Временная | |||
| Полезная | 1,2 | ||
| Итого, временная υ = 7080 |
2. Равномерно распределенная нагрузка с учетом коэффициента надежности по ответственности для промышленного здания: g n = 0,95
- постоянная: g ·0,95 = 5504·0,95 = 5229 Н/м²
- временная: υ ·0,95 = 7080·0,95 = 6726 Н/м²
Суммарная: q = g + υ =11955 Н/м².
3. Расчетные пролеты
- по направлению короткой стороны:
l о1 = l1 - в = 4700-200=4500мм;
-по направлению длинной стороны:
l о2 = l2 - в = 5200-200=5000мм, где в= 200мм.
Соотношение сторон:
< 2 => плита работает в двух направлениях.
4. Определение расчетных усилий:
Условие предельного равновесия плиты, работающей в двух направлениях
;
Задаемся:
; 
; 
;
соответственно М 2 = 0,9· М 1; М I = 1,5· М 1; М II = 1,5 · М 2 =0,9·1,5 · М 1 =1,35· М 1.
= 
;
;
Значение изгибающих моментов на участке плиты, шириной в = 1м:
=(
;
=0,9· 
=0,9·4,683 = 4,215кН·м;
кН·м;
5.Подбор арматуры плиты:
-уточняем толщину плиты из условия прочности
Оптимальная величина относительной высоты сжатой зоны для плиты
ξ= 0,15, тогда α m= ξ ·(1-0,5· ξ)=0,15·(1-0,5·0,15)=0,139.
- Рабочая высота плиты из условия прочности:
ho = 
- Высота сечения плиты из условия обеспечения трещиностойкости:
hf,crc = 
принимаем окончательно:
-толщина плиты hf = 140 мм;
-рабочая высота ho = h-а= 140-25 = 115мм, где а =25мм.
- Подбор пролетной арматуры (ширина расчетного участка плиты вf = 1000мм)
Вдоль короткой стороны:
;
ζ= 0,5·(1+ 
;
;
подбираем 5Æ5 В500 А=98 мм²;
(99,82 – 98)100%/98 = 1,86% < 5%, перенапряжение в арматуре не превышает допустимого уровня, принятое армирование оставляем.
шаг стержней S= 
;
По сортаменту сварных сеток подбираем рулонную сетку 
;
Вдоль длинной стороны:
;
Принимаем 5Æ5 В500 А =98 мм²;
S = 
;
-Подбор опорной арматуры
вдоль короткой стороны:
;
6Æ6 В500 А=170 мм²;
S = 
;
Принимаем шаг S = 170 мм, тогда фактическое сечение арматуры
> 159,1 мм2
вдоль длинной стороны:
;
5Æ6 В500 А =142 мм²;
S = 200 мм. 
