25. Общие теплопотери через наружную ограждающую оболочку здания за отопительный период Qh,МДж, определяются по формуле (Г.3) приложения Г СНиП 23-02
Общие теплопотери здания Qh, МДж, за отопительный период следует определять по формуле
Qh = 0,0864 KmDdAe , (Г.3)
где Km - общий коэффициент теплопередачи здания, Вт/(м2×°С), определяемый по формуле
Km = Kmtr + Kminf, (Г.4)
Kmtr - приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания, Вт/(м2×°С), определяемый по формуле
Qh = 0,0864×1×6811×9553 = 5621657 МДж.
26. Удельные бытовые тепловыделения qint,Вт/м2, следует устанавливать исходя из расчетного удельного электровыделения здания (по Г.6СНиП 23-02), но не менее 10 Вт/м2. В нашем случае принято 17 Вт/м2.
27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период Qint,МДж, определяются по формуле (Г.10) приложения Г СНиП 23-02 Qint = 0,0864 qintzhtAl, qint -
Qint = 0,0864×17×245×3360 = 1209116 МДж.
Qint =50*220*245*9 теплопоступления от детей =87331 МДж
28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период Qs,МДж, определяются по формуле (Г.11) приложения Г СНиП 23-02. Данные о количестве суммарной солнечной радиации (прямой, рассеянной и отраженной) на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности за отопительный период вычисляют согласно приложению В. Для г. Сыктывкара средняя величина суммарной солнечной радиации при действительных условиях облачности на вертикальные поверхности СВ/СЗ ориентации I = 716 МДж/м2, на поверхности ЮВ/ЮЗ ориентации I = 1224 МДж/м2. Площади светопроемов соответственно ориентации - по 300 м2.
Qs = 0,5×0,28×(716×300 + 1224×300)= 0,5*0,28*582200= 81480 МДж.
29. Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Qhy,МДж, определяется по формуле (Г.2) приложения Г СНиП 23-02
Qhy = [5621657 - (1209116 + 81480+87331)1.07]×1,13 = 4612325 МДж.
30. Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhdes,кДж/(м2×°С×сут), определяется по формуле (Г.1) приложения Г СНиП 23-02 qhdes = 103× Qhу/ (AhDd)
qhdes =4686420 ×103/(105822507) = 44,28 кДж/(м2×°С×сут).
31. Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhreq,кДж/(м2×°С×сут), принимается в соответствии с таблицей 9 СНиП 23-02равным 45 кДж/(м2×°С×сут).
Проект здания соответствует требованиям СНиП 23-02 при следующих сопротивлениях теплопередаче наружных ограждающих конструкций:
стен - Rwreq = 3,1 м2×°С/Вт;
окон и балконных дверей - RFreq = 0,6 м2×°С/Вт;
покрытий - Rcreq = 4,2 м2×°С/Вт;
перекрытий первого этажа - Rfreq = 4,0 м2×°С/Вт.
РАСЧЕТ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ФАСАДА
Исходные данные
2. Наружные стены - из трехслойных железобетонных, lБ = 2,04 Вт/(м×°С), панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола толщиной 165 мм, lБ = 0,042 Вт/(м×°С). Панели имеют толщину 335 мм. По периметру панелей и их проемов утеплитель имеет защитный слой из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм. Для соединения железобетонных слоев применены два вида гибких связей из коррозионно-стойкой стали диаметром 8 мм: треугольные и точечные (шпильки). Расчет приведенного сопротивления теплопередаче выполнен согласно формуле (14) и соответствующего примера расчета в приложении Н.
3. Для заполнения проемов применены деревянные оконные блоки с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах Ror = 0,55 м2×°С/Вт.
4. В стыках применен минераловатный утеплитель lБ = 0,07 Вт/(м×°С), снаружи закрытый уплотнителем Вилатерм lБ = 0,15 Вт/(м×°С).
5. Для Московской области (г. Кашира) согласно СНиП 23-01 средняя температура и продолжительность отопительного периода составляют: textav = -3,4 °С; zht = 212 сут. Температура внутреннего воздуха tint = 20 °С. Тогда градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) составляют
Dd = (22 + 5,8)×245 = 6811 °С×сут.
Порядок расчета
1. По таблице 4 СНиП 23-02 Dd = 6811 °С×сут соответствует нормируемое сопротивление теплопередаче для стен жилых зданий Rreq = 3,33 м2×°С/Вт.
2. Сопротивление теплопередаче панелей по глади, рассчитанное по формуле (8), равно
Ro = 1/8,7 + 0,17/2,04 + 0,165/0,042 + 1/23 = 4,17 м2×°С/Вт.
3. К числу теплопроводных включений и теплотехнических неоднородностей в стенах 16-этажного панельного дома относятся гибкие связи, оконные откосы, горизонтальные и вертикальные стыки панелей, угловые стыки, примыкание панелей к карнизу и цокольному перекрытию.
Для расчета по формуле (14) коэффициентов теплотехнической однородности различных типов панелей коэффициенты влияния теплопроводных включений fi и площади зон их влияния рассчитаны на основе решения задач стационарной теплопроводности на компьютере соответствующих узлов и приведены в таблице К.1.
4. Коэффициенты теплотехнической однородности стеновых панелей рядового этажа 16-этажного дома, рассчитанные по формуле (14), приведены в таблице К.2.
Таблица К.1
| № п.п. | Вид теплотехнической неоднородности | Площадь зоны влияния i -й неоднородности Аi,м2 | Коэффициент влияния i -й неоднородности fi |
| Гибкая связь: треугольная точечная | 0,71 0,35 | 0,16 0,16 | |
| Вертикальный стык стеновых панелей с примыкающей внутренней перегородкой из тяжелого бетона | 0,94 | -0,03 | |
| Горизонтальный стык стеновых панелей с примыкающим железобетонным перекрытием: со стороны пола | 0,335 на 1 м | 0,07 | |
| со стороны потолка | 0,335 на 1 м | 0,38 | |
| Оконные откосы | 0,335 на 1 м | 0,47 | |
| Наружный угол, образованный стеновыми панелями | 0,94 | 0,14 | |
| Внутренний угол, образованный стеновыми панелями | 0,94 | -0,14 | |
| Примыкание панели к чердачному перекрытию | 0,335 на 1 м | 0,33 | |
| Примыкание панели к цокольному перекрытию | 0,335 на 1 м | 0,4 |
Таблица К.2
| № п.п. | Тип стеновой панели | Количество панелей | Площадь панели (без площади проема), м2 | Количество гибких связей | Коэффициент теплотехнической однородности | |
| треугольных | точечных | |||||
| Панель 3´2,8 м с оконным проемом 1,5´1,5 м Н-101 т: | 6,15 | |||||
| с рядовыми стыками | 0,743 | |||||
| с наружным углом | 0,73 | |||||
| с наружным и внутренним углами | 0,74 | |||||
| с двумя наружными углами | 0,724 | |||||
| Панель 4,5´2,8 м с балконным проемом (1,5´1,5 м + 2,2´0,9 м) Н-100 т: | 8,37 | |||||
| с рядовыми стыками | 0,75 | |||||
| с наружным углом | 0,729 | |||||
| с внутренним углом | 0,757 | |||||
| Панель 4,5´2,8 м с оконным проемом 2,1´1,5 м Н-123 т с наружным и внутренним углами | 9,45 | 0,787 | ||||
| Панель лифтового отсека 3,65´2,8 м с дверным проемом 2´1 м Н-201 т с внутренним углом | 8,22 | 0,8 | ||||
| Панель лестничной клетки 2,35´2,8 м с дверным проемом 2´1 м Н-202 т | 4,58 | 0,714 | ||||
| Глухая панель 1,45´,8 м Н-1т, Н-2т, Н-3т, Н-4т | 4,06 | 0,832 | ||||
| Глухая панель 3,25´2,8 м Н-7т, Н-8т | 9,1 | 0,856 | ||||
| Глухая панель 1,5´2,8 м Н-28т: | 4,2 | |||||
| с рядовыми стыками | 0,836 | |||||
| с внутренним углом | 0,864 | |||||
| Итого 38 |
5. Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада определяется по формуле (24) и для рядового этажа (в соответствии с количеством типов панелей по таблице К.2) равен:
rfas = (6,15×10 + 8,37×6 + 9,45×2 + 8,22 + 4,58 + 4,06×10 + 9,1×4 + 4,2×4)/(2×6,15/0,743 + 4×6,15/0,73 + 2×6,15/0,74 + 2×6,15/0,724 + 2×8,37/0,75 + 2×8,37/0,729 + 2×8,37/0,757 + 2×9,45/0,787 + 8,22/0,8 + 4,58/0,714 + 10×4,06/0,832 + 4×9,1/0,856 + 2×4,2/0,836 + 2×4,2/0,864) = 237,22/304 = 0,78;
- для первого этажа
rfas = 0,78×0,962 = 0,75;
- для последнего этажа
rfas = 0,78×0,97 = 0,757.
Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада здания
rfasr = 16/(14/0,78 + 1/0,75 + 1/0,757) = 0,777.
Приведенное сопротивление теплопередаче фасада 16-этажного жилого дома по формуле (23) равно
Rfasr = 0,777×4,17 = 3,24 м2×°С/Вт > Rreq = 3,14 м2×°С/Вт.
Следовательно, наружные стены 16-этажного жилого дома удовлетворяют требованиям СНиП 23-02.
