10.11 Расчетные сопротивления древесины сосны 1-го сорта в зависимости от ее влажности следует принимать по таблице 10.1.
Для древесины сосны 2-го сорта расчетные сопротивления должны приниматься менее установленных для 1-го сорта:
Таблица 10.1
| Напряженное состояние и характеристика элементов | Обозначение | Расчетные сопротивления, МПа, при влажности, % | |
| 25 и менее | свыше 25 | ||
| 1 Изгиб: | Rdb | ||
| а) элементов из бревен естественной коничности | 17,7 | 15,2 | |
| б) элементов из брусьев и окантованных бревен | 15,7 | 13,7 | |
| в) досок настила и др. | 13,7 | 11,8 | |
| 2 Растяжение вдоль волокон | Rdt | 11,8 | 9,8 |
| 3 Сжатие и смятие вдоль волокон | Rds, Rdqs | 14,7 | 11,8 |
| 4 Сжатие и смятие всей поверхности поперек волокон | Rdq | 1,77 | 1,47 |
| 5 Смятие местное поперек волокон: | Rdqp | ||
| а) в лобовых врубках (при длине площади смятия до 15 см) | 3,1 | 2,5 | |
| б) под шайбами при углах смятия от 90° до 60° | 3,9 | 3,3 | |
| 6 Скалывание (наибольшее) вдоль волокон при изгибе | Rdab | 2,35 | 2,15 |
| 7 Скалывание (среднее по площадке) в соединениях на врубках, учитываемое в пределах длины не более 10 глубин врезки и двух толщин брутто элемента: | |||
| а) вдоль волокон | Rdam | 1,57 | 1,47 |
| б) поперек волокон | Rdsm | 0,78 | 0,69 |
Примечания
1 Расчетное сопротивление древесины смятию и скалыванию под углом α к направлению волокон следует определять по формуле
где
Rd 1, Rd 2 - расчетные сопротивления смятию или скалыванию соответственно при α = 0° и α = 90°.
2 Расчетное сопротивление местному смятию поперек волокон (за исключением случаев, указанных в позиции 5 настоящей таблицы) на части длины элемента при длине незагружаемых участков не менее площади смятия и не менее толщины элемента следует определять по формуле
где
ls - длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.
3 Если в расчетных сечениях элементов имеются ослабления врубками или врезками, то соответствующие расчетные сопротивления следует умножать на коэффициенты условий работы, равные для элементов:
0,80 - растянутых;
0,85 - изгибаемых из брусьев;
0,90 - изгибаемых из бревен.
|
на 30 % - при растяжении вдоль волокон;
на 10 % - при всех других напряженных состояниях.
10.12 Расчетные сопротивления клееной древесины сосны при толщине склеиваемых досок 33 мм и высоте элементов 50 см и менее следует принимать по таблице 10.2.
Таблица 10.2
| Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление, МПа |
| 1 Изгиб бруса | Rdb | 17,7 |
| 2 Растяжение вдоль волокон | Rdt | 12,7 |
| 3 Сжатие вдоль волокон | Rds | 15,7 |
| 4 Смятие вдоль волокон | Rdqs | 14,7 |
| 5 Сжатие и смятие всей поверхности поперек волокон | Rdcq; Rdq | 1,96 |
| 6 Смятие местное поперек волокон: | ||
| а) в опорных плоскостях конструкции | Rdq | 2,50 |
| б) под шайбам и при углах смятия от 90° до 60° | Rdqp | 4,31 |
| 7 Скалывание наибольшее вдоль волокон по клеевым швам при изгибе | Rdaf | 1,47 |
| 8 Скалывание поперек волокон по клеевым швам | Rdsf | 0,78 |
В случаях применения досок (слоев) толщиной, отличной от 33 мм, расчетные сопротивления изгибу, сжатию и скалыванию вдоль волокон следует умножать на коэффициенты условий работы, равные:
1,10 - при толщине 19 мм и менее;
1,05 - то же, 26 мм;
0,95 - то же, 43 мм.
При высоте клееных элементов свыше 50 см расчетные сопротивления изгибу и сжатию вдоль волокон следует умножать на коэффициенты условий работы, приведенные в таблице 10.3.
Таблица 10.3
| Высота сечения, см | Коэффициент условий работы | Высота сечения, см | Коэффициент условий работы |
| 50 и менее | 1,00 | 0,90 | |
| 0,96 | 0,85 | ||
| 0,93 | 120 и более | 0,80 |
10.13 Расчетное сопротивление древесины сосны скалыванию вдоль волокон Rdaf в клеештыревых соединениях - вклеенных стальных арматурных стержнях, работающих на выдергивание или продавливание (рисунок 10.1), в зависимости от глубины заделки штырей l следует принимать по таблице 10.4.
1 - стыкуемые блоки; 2 - стык блоков; 3 - отверстия для штырей; 4 - вклеенные в отверстия штыри
Рисунок 10.1 - Клеештыревой стык
Таблица 10.4
| Глубина заделки штыря l, см | Расчетное сопротивление скалыванию Rdaf, МПа |
| 2,94 | |
| 2,75 | |
| 2,55 | |
| 2,45 | |
| 2,26 | |
| 2,16 | |
| 2,01 | |
| 1,91 | |
| 1,77 | |
Примечания
1 Расчетное сопротивление скалыванию при вклеивании штыря под углом α к направлению волокон следует определять по формуле
2 Рекомендуется применять клеештыревые соединения, работающие поперек и под углом к направлению волокон.
3 Изготовление клеештыревых соединений допускается только на заводах, имеющих соответствующее технологическое оборудование.
|
10.14 Для древесины других пород расчетные сопротивления, приведенные в таблицах 10.1, 10.2 и 10.4, следует умножать на коэффициент перехода по таблице 10.5.
Таблица 10.5
| Порода дерева | Коэффициент перехода для расчетных сопротивлений | ||
| растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон | сжатию и смятию поперек волокон | скалыванию | |
| Ель | 1,0 | 1,0 | 1,0 |
| Лиственница | 1,2 | 1,2 | 1,0* |
| Пихта | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
| Дуб | 1,3 | 2,0 | 1,3 |
| Ясень, граб | 1,3 | 2,0 | 1,6 |
| Бук | 1,1 | 1,6 | 1,3 |
| * Для клееных конструкций - 0,9. |
10.15 Модули упругости древесины для всех пород при сжатии и растяжении вдоль волокон, а также при изгибе следует принимать, МПа:
для обычной древесины при определении деформаций: от постоянных нагрузок - 8340, от временных нагрузок - 9810;
для клееной древесины при определении деформаций от любых нагрузок - 9810.
Модуль упругости древесины при сжатии поперек волокон следует принимать равным 392 МПа.
10.16 Расчетные сопротивления и модули упругости для стальных элементов деревянных мостов следует принимать согласно разделам 7 и 8.
10.17 Расчетная несущая способность стального сквозного цилиндрического нагеля, дюбеля или гвоздя в соединениях элементов из сосны при направлении усилий, передаваемых нагелем вдоль волокон, а гвоздем и дюбелем - под любым углом, приведена в таблице 10.6.
Расчетную несущую способность стального нагеля в соединениях элементов из древесины других пород определяют по таблице 10.6 умножением на соответствующий коэффициент, по таблице 10.5 - при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде и на корень квадратный из этого коэффициента - при расчете на изгиб нагеля. При направлении передаваемого нагелем усилия под углом α к волокнам древесины его расчетную несущую способность следует определять с учетом коэффициента k α по указаниям СП 64.13330.
Таблица 10.6
| Соединение | Напряженное состояние | Расчетная несущая способность, стального нагеля, дюбеля или гвоздя на один срез, кН |
| Симметричные | Смятие в средних элементах | 0,441 dt 1 |
| Смятие в крайних элементах | 0,685 dt 2 | |
| Несимметричные | Смятие во всех элементах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений | 0,294 dt 1 |
| Смятие в более тонких крайних элементах | 0,685 dt 2 | |
| Симметричные и несимметричные | Изгиб нагеля | 1,618 d 2 + 0,019 t 23, но не более 2,256 d 2 |
| Изгиб гвоздя (ГОСТ 4028) | 2,256 d 2 +0,010 t 23, но не более 3,628 d 2 | |
| Симметричные и несимметричные | Изгиб дюбеля [12] | 3,384 d 2 + 0,015 t 23, но не более 5,442 d 2 |
| Изгиб винтового гвоздя [13] | 4,14 d 2 | |
| Обозначения, принятые в таблице 10.6: d - диаметр нагеля или гвоздя, см; t 1 - толщина средних элементов, а также равных и более толстых элементе в односрезных соединений, см; t 2 - толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений, см; t 3 - глубина забивки гвоздя или дюбеля в крайний элемент односрезного соединения, см. Примечания 1 Рабочую несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует принимать равной меньшему из всех значений, полученных по формулам настоящей таблицы. 2 Диаметр нагеля d следует назначать из условия наиболее полного использования его несущей способности по изгибу. 3 Расчет нагельных соединений на скалывание древесины можно не производить, если выполняется условие расстановки нагелей в соответствии с требованиями настоящих норм. 4 Нагельные соединения со стальными накладками на болтах, глухих цилиндрических нагелях, гвоздях и дюбелях допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность их постановки. 5 Расчетную несущую способность дюбелей и гвоздей в соединениях со стальными накладками следует определять с умножением на коэффициенты: 1,0 - для пристреленных дюбелей; 0,8 - для забитых в предварительно рассверленные отверстия. |
10.18 Расчетную несущую способность вклеиваемого штыря на выдергивание или продавливание Ndd, кН, в клеештыревых соединениях растянутых и сжатых элементов следует определять по формуле
| Ndd = mπdeleRdaf, | (10.1) |
где m - коэффициент условий работы, принимаемый равным при диаметрах отверстий, см:
2,4 и менее - 1,00;
2,6 и 2,8 - 0,95;
3 и более - 0,90;
de - диаметр отверстия под штырь, м (см);
lе - длина заделки штыря, м (см);
Rdaf - расчетное сопротивление древесины скалыванию в клеештыревом соединении, принимаемое по таблице 10.4, МПа.
10.19 Расчетную несущую способность продольных призматических шпонок (колодок) следует определять по смятию и скалыванию, причем расчетные сопротивления скалыванию следует принимать с коэффициентом условий работы mа = 0,8.
Расчеты
