Номер затапливаемого отсека определяется по варианту задания. Предполагается, что отсек имеет форму параллелепипеда; коэффициент проницаемости постоянен по всей высоте отсека. Посадка и остойчивость судна соответствует состоянию «на отход». Затопленный отсек является отсеком третьей категории (имеется свободная поверхность, а уровень затопления соответствует ватерлинии судна).
Для расчетов используется способ постоянного водоизмещения. Абсциссы центров тяжести затопленного объема xv, потерянной площади ватерлинии xs и пустого отсека хтр принимаются равными абсциссе ЦТ затопленного трюма. Соответствующие ординаты принимаются равными нулю.
V =3302; Z = 7,35; X = 22,81
Площадь ватерлинии до затопления
S = qм / r,
S = 2500/1,025=2439,024
где qм - число тонн на метр осадке - определяется по таблицы гидростатических элементов как разница соседних значений водоизмещения, деленная на разницу соответствующих им значений осадки.
Рассчитывается объем воды, влившейся по исходную ватерлинию
v = c* v0,
v = 0,3*2713,6 = 814,1 м3
где v0 = dтр * l * b - объем отсека по исходную ватерлинию;
v0 = 7,52*18,9*19,1 = 2713,6 м3
dтр = d + (хтр - хf) * 
– осадка отсека по исходную ватерлинию;
l, b – длина и ширина отсека.
dтр = 8,06+ (22,81-(-3,14))* (-2,99)/142= 7,52 м
Аппликата затопленного объема zv = 
dтр.
Zv = 7,52 /2 = 3,76 м
Потерянная площадь ватерлинии и моменты инерции свободной поверхности жидкости в затопленном отсеке определяются из выражений
s = c* l* b; ix = 
c* l* b3; iy = 
c* l3* b;
s = 0,3*18,9*19,1 = 108,3 м2
ix = 0,3*18,9*19,13 = 3292,3 м4
iy = 0,3*18,93*19,1 = 3223,7 м4
изменение средней осадки
d d = 
;
δd =814,1 /(2439,024-108,3) = 0,35 м
координаты ЦТ площади поврежденной ватерлинии
xf1 = xf – (xs – xf)* 
; yf1 = - ys* ;
xf1= -3,14-(22,81-(-3,14))* 108,3/(2439,024-108,3) = -4,35 м
yf1 = 0*108,3 /(2439,024-108,3) = 0 м
потерянные моменты инерции площади поврежденной ватерлинии
dIx = ix + s* ys2 + (S – s) * y2f1;
dIyf = iy + s(xs – xf )2 + (S – s) * (xf1 – xf )2;
δIx =3292,3+108,3*0+(2439,024-108,3)*0 = 3292,3 м4
δIyf = 3223,7 +108,3 *(22,81-(-3,14))2+(2439,024-108,3)*(22,81-(-3,14))2 = 79539,8 м4
изменение метацентрических высот
d h = 
(d + 
– zv - 
);
dH = (d + – zv - 
)/Ñ» - ;
δh = 814,1 /(16925/1,025)*(8,06+0,35/2-3,76 -3292,3/814,1) = 0,02 м
δH= 814,1 /(16925/1,025)*(8,06+0,35/2-3,76 -79539,8/814,1)/ (16925/1,025) =
-0,0003 м
метацентрические высоты
hа = h + d h;
Hа = H + dH,
hа = 0,58+0,02 = 0,60 м
Hа = 168,76+(-0,0003) = 168,76 м
где H – продольная МЦВ неповрежденного судна, находится из выражения
М1м = 
;
H = 20114,6*142/16925 = 168,76 м
изменение углов крена и дифферента
dq° = 57,3°* (yv – yf1) * 
; dy = (xv – xf1) * 
;
δΘ° = 0
δψ = (22,81-(-4,93))*(814,1 /(16925/1,025)*168,76) = -0,008 м
осадки носом и кормой
dна = dн + d d + (
- xf1) * dy; dка = dк + d d - ( + xf1) * dy.
dна = 6,57 +0,35+(71-(-4,93))* (-0,008) = 7,52 м
dка = 9,56 +0,35-(71+(-4,93))* (-0,008) = 9,38 м
Полученные значения параметров посадки и остойчивости сравниваются с нормативными значениями и делается вывод об обеспечении непотопляемости для данной загрузки судна.
Поскольку Информация об остойчивости не позволяет построить ДСО поврежденного судна, то вывод об обеспеченности непотопляемости можно сделать по результатам сравнения МЦВ с допустимой и максимальной осадки с высотой борта (условие прохождения аварийной ватерлинии).
По сравнению полученных значений параметров посадки и остойчивости с нормативными, определяем, что аварийная остойчивость и аварийная плавучесть судна обеспечены
