Схема 6.3. Более емкая

5. Расчётная часть

 

5.1. В задачи расчёта входит определение:

– необходимого объёма цементного раствора;

– количества сухого цемента и воды для приготовления цементного раствора;

– количества продавочной жидкости;

– времени цементирования;

– максимального давления насоса при цементировании;

– количества и режима работы цементировочных агрегатов; базисной рецептуры цемента.

 

5.2. Порядок расчёта

1. Необходимый объём цементного раствора (рис. 6.4)

 

V_ц.р. = К · 0,785 · [(D²_c – D²_н) · Н₁ + D²_в · H₂], м³ (6.1)

где К = 1,2…1,4 – коэффициент, учитывающий расход цементного раствора на заполнение каверн, трещин. Принимается по состоянию разреза.

Параметры D_c, D_н, D_в, Н₁, H₂, в м (см. схему и задание).

 

2. Количество сухого цемента на 1 м³ раствора

q = γ_ц · γ_в / γ_в + m · γ_ц, т, (6.2)

 

где γ_ц = 3,05…3.20 т/м³ – удельный вес сухого цемента;

γ_в = 1,0 т/м³ – удельный вес воды;

m В/ Ц – водоцементное отношение количества воды к количеству сухого цемента по массе, m = 0,4…0,6; принимают обычно m = 0,5.

 

Общее количество сухого цемента

 

Q_ц = q · V_ц.р. · β, т, (6.3)

где β = 1,1…1,15 – коэффициент, учитывающий потери цемента при приготовлении раствора.

 

4. Количество воды для приготовления V_ц.р

 

V_в = Q_ц · m / γ_в, м³, (6. 4)

Количество продавочной жидкости

V_пр.ж. = 0,785 · D²_в · (Н + H₂)] · К₁ · К₂, м³, (6.5)

 

где К₁ – коэффициент, учитывающий сжатие жидкости;

К₁ = 1,0 (для воды), К₁ = 1,05 (для глинистых растворов);

К₂ – 1,03…1,05 – коэффициент, учитывающий возможное отклонение внутреннего диаметра обсадных труб.

 

Необходимая суммарная производительность насосов при продавливании цементного раствора

ΣQ_н = 0,785 · [(D²_c – D²_н) · υ, л/с, (6.6)

 

где D_c, D_н – берутся в дм;

υ – скорость восходящего потока в затрубном пространстве.

Для создания турбулентного режима движения υ = 1,5…2,0 м/с. Принимается υ = 15…20 дм/с.

Максимальное давление насоса при закачивании цементного раствора в затрубное пространство

Р_max = Р₁ + Р₂, кгс/см², (6.7)

 

где Р₁ – суммарные потери напора на преодоление гидравлических сопротивлений в обсадной колонне, затрубном пространстве и т. д.

 

определяется по формуле Шацова М.И.

Р₁ = 0,01 · H + 16, кгс/см², при υ = 1,5...2,0 м/с, (6.8)

Р₂ = 0,01 · H + 8, кгс/см², при υ ≤ 1,0 м/с, (6.9)

 

где Р₂ – давление насоса, необходимое для уравновешивания столба жидкости в обсадных трубах и затрубном пространстве, определяется по формуле:

 

Р₂ = 0,1 · [(H – H₁) (γ_ж – γ_пр.ж.) + (H₁ – H₂) (γ_ц.р. – γ_пр.ж.)], кгс/см², (6.10)

 

где γ_ц.р. – удельный вес цементного раствора, т/м³ (г/см³)

 

γ_ц.р. = q · (1 + m), т/м³ (6.11)

 

или γ_ц.р. = γ_ц. γ_в. (1 + m) / γ_в + m γ_ц., т/м³ (г/см³); (6.12)

 

H, H₁, H_2, м – по схеме и заданию;

γ_ж,γ_пр.ж. – т/м³ или г/см³ – по заданию.

 

8. Выбираем цементировочный агрегат [1, стр. 390, 8, стр. IV-12…IV-13] и режим его работы

 

В данном варианте агрегат ЦА-320М.

Пример. По расчёту Р_max = 100 кгс/см².

Можно принять III скоростьи любой из 3-х диаметров втулки, но при d = 127 мм очень мал запас по давлению.

При d = 100 мм запас по давлению большой, а производительность (q_ц.а.) на III скорости минимальна. Следовательно, лучший режим – это III скорость и d = 115 мм. При этом Р_max = 140 кгс/см² и q_ц.а. = 5,98 л/с.